施工组织设计下载简介

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实腹式圆弧无铰板拱桥梁工程施工方案

第七节、计算书及相关图纸

板模板（扣件式）计算书

JCT528-2009标准下载AK3+310大桥拱圈标高6.2m

新浇混凝土楼板板厚(mm)

新浇混凝土楼板边长L(m)

新浇混凝土楼板边宽B(m)

施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算模板和小梁时(kN/m2)

当计算模板和小梁时(kN)

当计算主梁时(kN/m2)

当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

风荷载高度变化系数μz

立柱纵向间距la(mm)

立柱横向间距lb(mm)

水平拉杆步距h(mm)

立柱布置在混凝土板域中的位置

立柱距混凝土板短边的最近距离(mm)

立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)

小梁距混凝土板长边的距离(mm)

小梁悬挑端计算长度(mm)

模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

模板弹性模量E(N/mm2)

根据《规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，拱圈面板应搁置在拱座侧模板上，因此本例以简支梁板，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝1000×15×15/6＝37500mm3，I＝1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(0.04+(1.1+24)×0.6)+1.4×2.5，1.35(0.3+(1.1+24)×0.6)+1.4×0.7×2.5]×1=20.867kN/m

q2＝0.9×1.35×0.04×1=0.049kN/m

p＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN

Mmax=max[20.867×0.22/8，0.049×0.22/8+2.205×0.2/4]=0.11kN·m；

σ＝Mmax/W＝0.11×106/37500＝2.946N/mm2≤[f]＝37N/mm2

q＝(0.04+(1.1+24)×0.6)×1=15.1kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×15.1×2004/(384×10584×281250)＝0.106mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁截面惯性矩I(cm4)

因[L/la]取整＝[20000/600]取整＝33，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

q1＝0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.6)+1.4×2.5，1.35×(0.3+1.1+24×0.6+1.4×0.7×2.5)]×0.2＝4.173kN/m

因此，q1静＝0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.6)]×0.2＝3.732kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.441kN/m

q2＝0.9×1.35×0.3×0.2＝0.073kN/m

p＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN/m

M3＝max[4.173×0.12/2，0.073×0.12/2+2.205×0.1]＝0.221kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.125，0.383，0.221]＝0.383kN·m

σ＝Mmax/W＝0.383×106/83330＝4.599N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

V1＝0.607×3.732×0.6+0.62×0.441×0.6＝1.523kN

V2＝0.607×0.073×0.6+0.681×2.205＝1.528kN

V3＝max[4.173×0.1，0.073×0.1+2.205]＝2.212kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.523，1.528，2.212]＝2.212kN

τmax＝3×2.212×1000/(2×100×50)＝0.664N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2

q＝(0.3+(24+1.1)×0.6)×0.2＝3.072kN/m

跨中νmax＝0.632×3.072×6004/(100×8415×4166700)＝0.072mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm

悬臂端νmax＝3.072×1004/(8×8415×4166700)＝0.001mm≤[ν]＝l1/400＝100/400＝0.25mm

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。

1、小梁最大支座反力计算

Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.6)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.6)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝4.046kN/m

q1静＝0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.6)×0.2＝3.781kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.2＝0.265kN/m

q2＝(0.5+(1.1+24)×0.6)×0.2=3.112kN/m

按四跨连续梁，R'max＝1.143×3.781×0.6+1.223×0.265×0.6＝2.787kN

按悬臂梁，R1＝4.046×0.1＝0.405kN

R＝max[R'max，R1]/2＝1.394kN;

同理，R'＝1.045kN，R''＝1.045kN

按四跨连续梁，R'max＝1.143×3.112×0.6＝2.134kN

按悬臂梁，R1＝2.134×0.1＝0.213kN

R＝max[R'max，R1]/2＝1.067kN;

同理，R'＝0.8kN，R''＝0.8kN

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.209×106/4490＝46.551N/mm2≤[f]＝205N/mm2

τmax＝2×1.443×1000/424＝6.807N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

跨中νmax=0.082mm≤[ν]=600/400=1.5mm

悬挑段νmax＝0.124mm≤[ν]=200/400=0.5mm

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面回转半径i(mm)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

立柱抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)

λ＝h/i＝900/15.9＝56.604≤[λ]＝150

查表得，φ＝0.832

Mw＝0.92×1.4×0.782×0.6×0.92/10＝0.043kN·m

Nw＝0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.6)+1.4×(1+0.043/0.6)]×max[0.1+0.6/2，0.6]×max[0.1+0.6/2，0.6]＝6.633kN

σ＝Nw/(φA)+Mw/W＝6633.092/(0.832×424)+0.043106/4490＝28.396N/mm2≤[σ]＝205N/mm2

W=ωk×lb×h=0.782×0.6×0.9=0.422kN；

Ws=(h2+la2)1/2/la×W=(0.9×0.9+0.6×0.6)1/2/0.6×0.422=0.761kN≤8kN；

可调托座承载力容许值[N](kN)

按上节计算可知，可调托座受力N＝6.633kN≤[N]＝30kN

地基承载力设计值fak(kPa)

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝6.633/(1×0.04)＝165.827kPa≤fak＝210kPa

十六、土坡稳定性计算计算书

苏州太湖科技产业园凤凰南路工程；总工期：500天；施工单位：江西省华景建设集团有限公司。

本工程由苏州太湖空间产业园有限公司投资建设，江苏交通规划设计院股份有限公司设计，地质勘察，苏州现代建设监理有限公司监理，江西省华景建设集团有限公司组织施工；由彭永明担任项目经理，黄纪安担任技术负责人。

本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。

计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。

本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。

条分方法：瑞典条分法；

基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：2.000；

基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：6.000；

序号放坡高度(m)放坡宽度(m)平台宽度(m)条分块数

12.003.001.000.00

23.004.001.000.00

序号类型面荷载q(kPa)基坑边线距离b0(m)宽度b1(m)

序号土名称土厚度坑壁土的重度γ坑壁土的内摩擦角φ内聚力C饱容重

重庆市某移民小区工程高层建筑群工程施工组织设计(m)(kN/m3)(°)(kPa)(kN/m3)

1填土7.0018.0020.0010.0022.00

根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：

1、土条自重地下室工程施工方案（病房楼），2、作用于土条弧面上的法向反力，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。

将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足≥1.3的要求。

Fs=∑{cili+[(γh1i+γ'h2i)bi+qbi]cosθitanφi}/∑[(γh1i+γ'h2i)bi+qbi]sinθi