施工组织设计下载简介

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西江建筑机具有限公司司工业综合楼、工业厂房1-2工程安全文明施工组织设计

（4）振捣器与平板应保持坚固，原线必须固定在平板，电器开关应装在手把上。

（5）操作人员必须穿戴绝缘胶鞋和绝缘手套。

（6）作业后必须做好清洁和保养工作。振捣器要放在干燥处。

8、各种机械和手持电动工具均应接有地线。

（1）电锯传动部位应有安全罩GB／T 38494-2020 陶瓷器抗冲击试验方法，锯片应有安全挡板设置。

（2）搅拌机安装位置坚实、平整、稳固离合器、传动器、钢丝绳应符合检评要求。

（3）电焊机配线不准随地乱拉，焊把和电线应绝缘良好，机体应有防雨设备。

（4）各种机具修理和清洗时必须关断电源。

八、安全检查及整改落实制度

1、班组每天在班前、班中进行安全检查，发现问题及时整改，消灭事故隐患，做好预防措施。

2、工地每日由施工员组织组长及有关人员（机电工、施助、棚工等）进行一次安全检查，将检查情况及整改意见做好记录，上报公司。

3、施工队每月组织一次安全检查，将检查情况书面上报公司。

九、高支模安全技术措施

1、立模立柱要求：高支模应采用钢支撑作立柱，不得使用竹木作立柱，不得严重锈蚀变形、断裂、脱焊、螺栓松动原钢支撑材料搭设支撑。对已重复使用多次支撑材料，应作必要的强度测试，技术方案应以材料强度测值作为计算依据。

2、水平拉杆及剪刀撑要求，高支撑立杆4.5m以下部分，应设置不小于两道的纵横水平拉杆，立柱4.5m以上部分每增高1.5m 相应一道拉杆，剪刀撑纵横设置，且不小一两道，其间距不得超过6.5m；支撑主梁拓主柱必须设置剪刀撑。对于特殊的工程结构，当模板面非水平面或施工荷载不均衡时，应按整体稳定性和抗倾覆能力计算确定水平拉杆、剪刀撑的设置。

（1）施工现场安全责任人应在高支模拆除、混凝土浇筑前向作业人员作技术交底。

（2）高支模施工按经审批的技术方案执行，经审批的技术方案未经原审批部门同意，任何人不得修改变更。

（3）支模立柱基础必须坚固，按设计要求严格控制支架沉降量，立柱的支承面是混凝土面时，应采取排水措施，并在平整、夯实后架设满足承载力要求的垫志支承立柱。

（4）高支模施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下。

（5）支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间非有关人员不得进入支底模底下，由安全员现场监护。

（6）混凝土浇筑时，施工单位派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现场应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全负责人检查同意后方可复工。

支模分段或整体搭设安装完毕，经企业技术和安全负责人或其书面委托人主持分段或整体验收，验收合格后才能进行钢筋安装。

1、工棚不准用易燃材料盖搭，按防火安全规定不准用杉竹、稻草、葵、蔗壳、沥青纸、松皮等易燃材料盖搭。

2、各工棚必须设置相应数量的灭火筒、消防桶等消防工具，并挂于当眼处。

3、工棚用电和生产用电应由电工有规划地架设，不准乱拉乱接，生产用电由专人管理，班后由电工关制锁箱。

4、宿舍工棚内不准确性设炉、不准点油灯、不准卧床吸烟、灯泡不准超过60瓦、不准存放易燃易爆物品。

5、施工队成立消防管理组，专人负责防火工作，经常教育职工注意防火。

发生事故，各施工队应及时上报公司，不得隐瞒不报，如发生重伤以上的安全事故必须尽快组织抢救，并封闭保留事故现场，不得破坏现场，由公司按有关规定上报有关部门。

事故处理必须坚持“三不放过”原则（即事故原因不明，责任不明，整改措施不力和事故责任人未作处理不放过），属重大事故的由上级主管部门及检察、法院、工会等部门共同处理。重伤以上的安全事故处理后，按规定向有关部门申报结案。

轻伤事故控制在5‰以下，不出现重伤和重伤以上安全事故。

十二、外脚手架搭设方案

搭设尺寸为：立杆的纵距1.8米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为φ48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距5.4米。

施工均布荷载为3kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层。

钢材的强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=2.06X105

惯性矩I=12.19X104

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.35×1.05/2＝0.184kN/m

活荷载标准值Q=3×1.05/2＝1.575kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×（0.038＋0.184）＝0.266kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×1.575＝2.205kN/m

`大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1=（0.08×0.266+0.1×2.205）×1.8×1.8＝0.783kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(M1与M2的绝对值对比，以大的为强度验收)

=0.922×1000000/5080＝181.496N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

静荷载标准值q1=p1+p2=0.038＋0.184＝0.222kN/m

活荷载标准值q2=1.575kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×0.222＋0.990×1.575）×1800.0×1800.0×1800.0×1800.0/(100×206000×121900.0)＝7.147mm

大横杆的最大挠度小于1.8×1000/150，并且小于10mm,满足要求！

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.8＝0.068kN

脚手板的荷载标准值P2=0.35×1.05×1.8/2＝0.331kN

活荷载标准值Q=23×1.05×1.8/3＝1.890kN

荷载的计算值P=1.2×0.068＋1.2×0.331＋1.40×1.890＝3.125kN

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=1.2×0.038×1.05×1.05/8＋3.125×1.05/3＝1.100kN.m

=1.100×1000000/5080＝216.535N/mm2

小横杆的计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5×0.038×1050.00×1050.00×1050.00×1050.00/(384*206000**121900)＝0.024mm

集中荷载标准值P=0.068＋0.331＋1.890＝2.289kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1000×2.289×1050.00×（3×1050.00×1050.00－4×1050.00×1050.00/9)/(72×206000×121900)＝3.745mm

V=V1+V2=3.769mm

小横杆的最大挠度小于1.05×1000/150，并且小于10mm,满足要求！

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc──扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R──纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×1.05＝0.040kN

脚手板的荷载标准值P2=0.35×1.8×1.05/2＝0.331kN

活荷载标准值Q=3×1.8×1.05/2＝2.835kN

荷载的计算值R=1.2×0.040＋1.2×0.331＋1.4×2.835＝4.414＜RC＝8.0kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)：取0；

NG1=0×28＝0kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；标准值为0.35

NG2=0.35×2×（1.8＋0.3）/2＝0.851kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；标准值为0.14

NG3=0.14×1.8×2/2＝0.252kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；

NG4=0.005×1.8×28＝0.252kN

经计算得到，静荷载标准值NGK=NG1+NG2+NG3+NG4=0＋0.851＋0.252＋0.252＝1.355kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQK=3×2×1.8×1.05/2＝5.670kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us──风荷载体型系数：Us=1.560

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.5×0.74×1.560＝0.404kN/m2。

（注意：若不能同时满足三个条件：1、基本风压不大于0.35KN/m2，2、仅有栏杆和挡脚板，3、不是敞开式脚手架，则不用计算“立杆的轴向压力设计值”）

组合风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2(NG1k+NG2K)+0.85×1.4ΣNQK

=1.2×（0＋0.851＋0.252＋0.252）＋1.4×5.670＝9.564KN

其中NG1k——脚手架结构自重标准值产生的轴向力；

NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力;

ΣNG2k——施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆可按一纵距（跨）内施工荷载总和的1/2取值。

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

=0.85×1.4×0.404×1.8×1.80×1.80/10＝0.280kN/m2

其中Wk──风荷载基本风压值(kN/m2)；

la──立杆的纵距(m)；

h──立杆的步距(m)。

五、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N──计算立杆段的轴心力设计值，N=9564.000N；

φ──轴心受压构件的稳定系数,根据长细比λ=197查表取值:0.186；

λ──长细比，λ=lo/i

λ=3119.000/15.8＝197

　l0──计算长度(m),由公式l0=kuh确定，

l0=k×u×h=1.155×1.5×1.80＝3.119m＝3119.000mm；

　i──立杆的截面回转半径，i=15.8；

　k──计算长度附加系数，取1.155；

　　u──计算长度系数，查表确定，u=1.50；

　　A──立杆净截面面积，A=489mm2

　　f──钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算值

9564.000/（0.186×489）＝105.15

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N──计算立杆段的轴心力设计值，N=8373.000N；

φ──轴心受压构件的稳定系数,根据长细比λ=197,查表取值:0.186；

λ──长细比，λ=lo/i

λ=3119.000/15.8＝197

　l0──计算长度(m),由公式l0=kuh确定，

l0=kuh=1.155×1.5×1.80＝3.119m＝3119.000mm；

　i──立杆的截面回转半径，i=15.8mm；

　k──计算长度附加系数，取1.155；

　　u──计算长度系数，查表确定，u=1.50；

　　A──立杆净截面面积，A=489mm2；　　

W──立杆净截面模量(抵抗矩),W=5080mm3

　　MW──计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=280.000N.m；

　　f──钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；

组合风荷载时，立杆的稳定性计算

8373.000/（0.186×489）280000.000/5080＝147.18

六、最大搭设高度的计算:

立杆采用单立管时，敞开式、全封闭、半封闭的脚手架的可搭设高度Hs按照下式计算：

其中NG2K──构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1355.000N；

　　ΣNQ──活荷载标准值，NQ=5670.000N；

　　gk──每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.149kN/m=149N/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=50.79米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值取规范值[H]=50.000米。

不组合风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K──构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.355kN；

　　NQ──活荷载标准值，NQ=5.670kN；

　　gk──每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.149kN/m；

　　Mwk──计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.236kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=95.150米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。

连墙件的强度稳定性和连接强度应按现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ8）、《钢结构设计规范》（GBJ17）、《混凝土结构设计规范》（GBJ10）等的规定计算。

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

式中Nl──连墙件轴向力计算值(kN)；

Nlw──风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw

=1.4×0.404×19.440＝10.995

wk──风荷载基本风压值，wk=0.404kN/m2；

Aw──每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×5.4＝19.440m2；

No──连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)，No=5；（单排取3，双排取5）

经计算得到Nlw=10.995kN，连墙件轴向力计算值Nl=Nlw+No=15.995kN

连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]

其中
──轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=300.0/15.8＝18.99,查表得到
=0.949；

A=489mm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=95.13kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=15.995大于扣件的抗滑力12kN，不满足要求！请设置其它方式连接

八、立杆的地基承载力计算:

不组合风荷载时，立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

其中p──立杆基础底面的平均压力(N/mm2)，p=N/A=9.564/0.5=19.1N/mm2；

N──上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=9.564

A──基础底面面积(m2)；

fg──地基承载力设计值(N/mm2)；

=0.4×500＝200.0N/mm2

其中kc──脚手架地基承载力调整系数；kc=0.4

fgk──地基承载力标准值；fgk=500

立杆基础底面的平均压力必须满足下式的要求

经计算，P=19.1<200.0

地基承载力的计算满足要求！

组合风荷载时，立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

其中p──立杆基础底面的平均压力(N/mm2)，p=N/A=8.373/0.5=16.7N/mm2；

装饰工程施工组织设计模板N──上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=8.373

A──基础底面面积(m2)；

fg──地基承载力设计值(N/mm2)；

=0.4×500＝200.0N/mm2

其中kc──脚手架地基承载力调整系数；kc=0.4

fgk──地基承载力标准值；fgk=500

立杆基础底面的平均压力必须满足下式的要求

经计算单层轻钢结构加工车间工程施工组织设计，P=16.7<200.0

地基承载力的计算满足要求！