施工组织设计下载简介

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本工程由延边金星房地产开发有限公司投资建设，延边建筑设计研究院有限责任公司设计，吉林省地质工程勘察院勘察；吉林省工程建设监理咨询中心监理，延边敖翔建筑安装有限责任公司组织施工。

二、计算依据及参考资料

知名房企新建造技术成套工法1.0水电安装工程标准做法1、基坑总涌水量计算：

当基坑采用放坡开挖且基坑靠近隔水边界时：

b为基坑边界到隔水帷幕边界的距离(m)；

k为渗透系数，取土层参数表中各相关土层渗透系数的加权平均值k=0.146；

H为含水层厚度(m)；

r0为基坑等效半径(m)；

r0=(A/π)1/2=(6000/3.14)1/2=43.702m

R为基坑外降水影响距离(m)；

R=2S(kH)1/2=2×5×(0.146×11)1/2=12.691m

排水所用水泵总功率按下式计算：

N=K1QH1/75η1η2

K1为安全系数，取2；

Q为基坑涌水量，Q=128.836m3；

H1为包括扬水、吸水及各种阻力造成的水头损失在内的总高度(m)，H1=8m；

η1为水泵系数，取0.4；

η2为动力机械系数，取0.8。

选用水泵的总功率N=2×128.836×8/(75×0.4×0.8)=85.89kW。

根据规程要求，集水明排法应满足以下要求：

1、排水沟和集水井宜布置在建筑基础边净距0.4m以外，排水沟边缘离开边坡坡脚不应小于0.3m；在基坑四角或每隔30～40m应设一个集水井。

2、排水沟底面应比挖土面低0.3～0.4m，集水井底面应比沟底面低0.5m以上。

3、集水明排法适用于地下水位较低的地区，且基坑降水深度不宜超过5m，土体渗透系数不大于20m/d的区域。若超过以上限制，则考虑采用其他方法降水或与其它方法结合使用。

编制人：李红禹职务：项目技术负责人

负责人：季延军职务：项目经理

审核人：丁伟职务：企业安全负责

批准人：孙宗辉职务：企业总工程师

延边敖翔建筑安装有限责任公司

工程名称：延边金星大厦；工程建设地点：延吉市光明街以东爱丹路以南；属于框架结构；地上17层；地下1层；建筑高度：53米；地下层层高为：5.0米；一层层高为：3.8米；二至五层层高为：3.4米；六层4.6米；七至十七层层高：2.8米；总建筑面积：15800平方米；工期为：2011年4月1日——2012年7月30日。

本工程由延边金星房地产开发有限公司投资建设，延边建筑设计研究院有限责任公司设计，吉林省地质工程勘察院勘察；吉林省工程建设监理咨询中心监理，延边敖翔建筑安装有限责任公司组织施工。

单排脚手架搭设高度为54m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆与墙中距离为0.5m，纵距La为1.8m，大小横杆的步距为1.5m；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3m，水平间距5.4m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布活荷载标准值:1.000kN/m2；脚手架用途:其它用途；

本工程地处吉林延吉市，基本风压0.45kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.107；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1626；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.000；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

脚手板类别:竹夹板；栏杆挡板类别:无；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；

脚手板铺设总层数:16；

地基土类型:夯填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；

立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.8/3=0.21kN/m；

活荷载标准值:Q=1×1.8/3=0.6kN/m；

荷载的计算值:q=1.2×0.038+1.2×0.21+1.4×0.6=1.138kN/m；

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

Mqmax=ql2/8

最大弯矩Mqmax=1.138×0.52/8=0.036kN·m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=7.001N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=7.001N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.21+0.6=0.848kN/m；

νqmax=5ql4/384EI

最大挠度ν=5.0×0.848×5004/(384×2.06×105×121900)=0.027mm；

小横杆的最大挠度0.027mm小于小横杆的最大容许挠度500/150=3.333与10mm，满足要求！

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值:P1=0.038×0.5=0.019kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.35×0.5×1.8/3=0.105kN；

活荷载标准值:Q=1×0.5×1.8/3=0.3kN；

荷载的设计值:P=(1.2×0.019+1.2×0.105+1.4×0.3)/2=0.285kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

Mmax=0.08ql2

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.8×1.8=0.01kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=0.267Pl

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.285×1.8=0.137kN·m；

M=M1max+M2max=0.01+0.137=0.147kN·m

最大应力计算值σ=0.147×106/5080=28.877N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力计算值σ=28.877N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

νmax=0.677ql4/100EI

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

νmax=0.677×0.038×18004/(100×2.06×105×121900)=0.109mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

νpmax=1.883Pl3/100EI

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=（0.019+0.105+0.3）/2=0.212kN

ν=1.883×0.212×18003/(100×2.06×105×121900)=0.928mm；

最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.109+0.928=1.036mm；

大横杆的最大挠度1.036mm小于大横杆的最大容许挠度1800/150=12与10mm，满足要求！

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

小横杆的自重标准值:P1=0.038×0.5×2/2=0.019kN；

大横杆的自重标准值:P2=0.038×1.8=0.069kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.35×0.5×1.8/2=0.158kN；

活荷载标准值:Q=1×0.5×1.8/2=0.45kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.019+0.069+0.158)+1.4×0.45=0.925kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1626kN/m

NG1=[0.1626+(0.50×2/2)×0.038/1.50]×24.00=4.210kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹夹板，标准值为0.35kN/m2

NG2=0.35×16×1.8×0.5/2=2.52kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用无，标准值为0kN/m

NG3=0×16×1.8/2=0kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2

NG4=0.005×1.8×24=0.216kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.946kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=1×0.5×1.8×2/2=0.9kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.946+0.85×1.4×0.9=9.406kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.946+1.4×0.9=9.595kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×0.45×0.74×0.107=0.025kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.025×1.8×1.52/10=0.012kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=9.406kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=N'=9.595kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=9405.72/(0.186×489)+12020.652/5080=105.778N/mm2；

立杆稳定性计算σ=105.778N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=9594.72/(0.186×489)=105.49N/mm2；

立杆稳定性计算σ=105.49N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=2.736kN；

活荷载标准值：NQ=0.9kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.163kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.012/(1.4×0.85)=0.01kN·m；

[H]=Hs/(1+0.001Hs)

[H]=72.141/(1+0.001×72.141)=67.287m；

[H]=67.287和54比较取较小值。

脚手架单立杆搭设高度为54m，小于[H]，满足要求！

八、连墙件的稳定性计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.107，ω0＝0.45，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.107×0.45=0.031kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=0.703kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=3.703kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=500/15.8的结果查表得到φ=0.912

A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=3.703

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=3.703小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！

九、立杆的地基承载力计算

里水镇公园桥施工方案立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=120kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=47.029kPa；

其中T／CECS199-2020 聚乙烯丙纶卷材复合防水工程技术规程及条文说明.pdf，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=9.406kN；

基础底面面积：A=0.2m2。

p=47.029kPa≤fg=120kPa。地基承载力满足要求！