施工组织设计下载简介

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跨109国道（40 64 40）米连续梁施工方案（完整）改

2.7立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算

立杆计算长度L0=h+2a=0.6+0.1×2=0.8m；

南京市师范附中校园园林工程施工组织设计范本L0/i=800/15.8=51；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.849；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=73061.1/（0.849×489）=175.983N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=175.983N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

l0=k1k2(h+2a)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.045×(0.6+0.1×2)=1.039m；

Lo/i=1039.148/15.8=66；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.793；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=73061.1/（0.793×489）=188.41N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=188.41N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

2.8立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=300×1=300kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=300kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=73.061×0.25=292.244kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=73.061kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

p=292.244≤fg=300kpa。地基承载力满足要求！

横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):1.20；步距(m):1.20；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):12.70；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:可调托座；

模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):26.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；

面板采用竹胶板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):10584；面板抗弯强度设计值(N/mm2):37；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；

木方弹性模量E(N/mm2):1000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):14.000；

木方的截面宽度(mm):150.00；木方的截面高度(mm):150.00；

托梁材料为：木方:150×150mm；

翼缘板的计算厚度(mm):650.00；

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=26×0.65×1.2+0.5×1.2=20.88kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=3×1.2=3.6kN/m；

其中：q=1.2×20.88+1.4×3.6=30.096kN/m

最大弯矩M=0.1×30.096×2502=188100N·m；

面板最大应力计算值σ=M/W=188100/45000=4.18N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=37N/mm2；

面板的最大应力计算值为4.18N/mm2小于面板的抗弯强度设计值37N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中q=q1=20.88kN/m

面板最大挠度计算值ν=0.677×20.88×2504/(100×10584×33.75×104)=0.155mm；

面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值0.155mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!

3.7模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3；

I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4；

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=26×0.25×0.65+0.5×0.25=4.35kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=3×0.25=0.75kN/m；

均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×4.35+1.4×0.75=6.27kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×6.27×1.22=0.903kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.903×106/83333.33=10.835N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=14.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为10.835N/mm2小于方木的抗弯强度设计值14N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:V=0.6×6.27×1.2=4.514kN；

方木受剪应力计算值τ=3×4.514×103/(2×50×100)=1.354N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值1.354N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

均布荷载q=q1=4.35kN/m；

最大允许挠度[ν]=1200/250=4.8mm；

方木的最大挠度计算值4.637mm小于方木的最大允许挠度4.8mm,满足要求!

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

托梁采用：木方:150×150mm；

W=562.5cm3；

I=4218.75cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝6.772kN;

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=2.218kN·m；

最大变形Vmax=2.883mm；

最大支座力Qmax=26.87kN；

最大应力σ=2217977.667/562500=3.943N/mm2；

托梁的抗压强度设计值[f]=14N/mm2；

托梁的最大应力计算值3.943N/mm2小于托梁的抗压强度设计值14N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为2.883mm小于1200/250,满足要求!

3.6模板支架立杆荷载设计值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.158×12.7=2.008kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.5×0.9×1.2=0.54kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=26×0.65×0.9×1.2=18.252kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=20.8kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值NQ=(3+2)×0.9×1.2=5.4kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=32.52kN；

3.7立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式:

σ=N/(φA)≤[f]

l0=h+2a=1.2+0.1×2=1.4m；

l0/i=1400/15.8=89；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.667；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=32519.844/（0.667×489）=99.704N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=99.704N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

l0=k1k2(h+2a)=1.185×1.044×(1.2+0.1×2)=1.732m；

Lo/i=1731.996/15.8=110；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.516；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=32519.844/（0.516×489）=128.881N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=128.881N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=120×1=120kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=120kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=32.52/0.25=130.079kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=32.52kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

p=130.079地基承载力满足要求！

3.跨109国道门洞支架体系

一、跨109国道门洞支架体系

门洞处45a#工字钢受力验算

根据《路桥施工计算手册》及《铁路混凝土与砌体工程施工规范》。

模板及支架荷载：q=3.0kN/m2，

砼浇注冲击荷载：q=2.5kN/m2，

砼浇注振捣荷载：q=2.5kN/m2计算。

混凝自重：q=26kN/m3

混凝土超灌系数取:1.05

①腹板混凝土自重荷载计算

3.52m×0.625m×26kN/m3=57.2kN/m

考虑混凝土超灌，系数取1.05，则腹板部位混凝土分布荷载：

57.2kN/m×1.05=60.06(kN/m)

②模板及支架荷载：q=3×0.625=1.875kN/m2

③砼浇注冲击及振捣荷载：q=5×0.625=3.125kN/m2

F1=①+②+③=60.06+1.875+3.125=65.06(kN/m)

0.8×0.6×26=12.7

考虑混凝土超灌，系数取1.05，则底板部位混凝土分布荷载为：q=12.7×1.05=13.3(kN/m2)

②模板及支架荷载：q=3×0.6=1.8kN/m2

③砼浇注冲击及振捣荷载：q=5×0.6=3kN/m2

底板部位分布荷载合计：

q=①+②+③=13.3+1.8+3=18.1（kN/m）

为解决腹板下工45a#工字钢应力和挠度不足问题，拟将底模下面的150*150方木改为工16a#工字钢，将腹板重量分配到四根工45a#，并演算四根立杆传力情况，假设腹板下面两根立杆不受力，由两侧立杆承力，则受力分析如下：

荷载为65.05×0.6=39.03

则最大挠度值为Ymax=ql^3/48EI=39.03×1000×1800×1800×1800/48×11270000×210000=2mm<1800/400=4.5mm

腹板重分配给其下部4根45a型工字钢，计算过程如下：

腹板下纵梁承受荷载：q=83.16/4=20.79kN/m

强度校核：σ=M/W=154080/1430=107N/mm2<[f]=140N/mm2,

τ=
=80.4×10³×0.0008364/（0.00032241×0.018）=11.4MPa<80MP

挠度校核：Ymax=5ql^4/384EI=5×20.79×7700×7700×7700×7700/384×322410000×210000=14.1mm<7700/400=19.25mm

（3）底板部位荷载计算

底板下纵梁承受荷载：q=18.1KN/m

强度校核：σ=M/W=134143/1430=93.8N/mm2<[f]=140N/mm2,

τ=
=69.69×10³×0.0008364/（0.00032241×0.018）=10MPa<80MP

挠度校核：Ymax=5ql^4/384EI=5×23.4×7700×7700×7700×7700/384×322410000×210000=12.2mm<7700/400=19.25mm

跨中横梁为双拼32a型工字钢，

受力简图（单位：kN）

σ=M/W=192120/692×2=138.8/mm2<[f]=140N/mm2

由于所算结果接近容许值，所以在钢管之间用碗口脚手管进行支撑。

最大挠度值Ymax=Pl^3/48EI=160.1×1000×3000×3000×3000/48×210000×110800000×2=3.8mm<3000/400=7.5mm

边跨横梁为双拼32a型工字钢，

受力简图（单位：kN）

弯矩简图（单位：kNm）

σ=M/W=96060/692×2=69.4N/mm2<[f]=140N/mm2

τ=
=219.43×10³×0.0004005/（0.0001108×2×0.018）=22MPa<80MPa

最大挠度值Ymax=Pl^3/48EI=80.05×1000×3000×3000×3000/48×210000×110800000×2=1.9mm<3000/400=7.5mm

跨中底板处横梁为双拼32a型工字钢

受力简图（单位：kN）

JB／T 9927.1-2019 短螺纹铣床 第1部分：精度检验.pdfσ=M/W=83630/692×2=60.43N/mm2>[f]=140N/mm2

τ=
=418.14×10³×0.0004005/（0.0001108×2×0.018）=41.98MPa<80MPa

最大挠度值Ymax=Pl^3/48EI=139.38×1000×3000×3000×3000/48×210000×110800000×2=3mm<3000/400=7.5mm

3、临时支墩钢管立柱验算

（1）500mm钢管柱的强度验算

轴力为：438.86KN

Q／GDW 46 10022.35-2018 调速器控制系统运检导则(试行).pdf立柱采用500×9mm钢管。

断面面积为：12365.3mm²

σ=
=438860×2/12365.3=71N/mm2<140N/mm2设计允许应力值