施工组织设计下载简介

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经过计算脚手板受剪强度0.50N/mm2,不大于允许强度1.3N/mm2，所以满足条件！

经过计算得的最大挠度3.13mm,不大于允许挠度值l/250=3.60mm，所以满足条件!

小横杆承受脚手板传来的荷载，按支承在大横杆上的单跨简支梁考虑。

（1）.按简支梁计算：

Q／GDW 11550-2016 统一潮流控制器电气装置施工及验收规范.pdf作用在小横杆上的荷载　q=6.62×0.90/1.65=3.61kN/m

最大弯矩　Mmax=ql2/8=3.61×1.65×1.65/8=1.23kN.m

最大剪力　Vmax=ql/2=3.61×1.65/2=2.98kN

最大挠度　Wmax=5ql4/384EI=5×3.61×1650.004/(384×9500.00×1080000.00)=33.94mm

小横杆截面抵抗矩:Wn=60×602/6=36000.000mm3

σm=M/Wn=1227909.38/36000.00=34.11N/mm2

经过计算小横杆强度34.11N/mm2,不大于允许强度48.92N/mm2，所以满足条件!

τ=3V/2bh=3×1000×2.98/(2×60×60)=1.24N/mm2

经过计算小横杆受剪强度1.24N/mm2,不大于允许强度1.3N/mm2，所以满足条件！

经过计算得的最大挠度33.94mm,不大于允许挠度值l/250=6.60mm，所以满足条件!

大横杆承受小横杆传来的集中荷载，它支承在立杆上，一般按两跨或三跨连续梁考虑。

（1）.当按两跨连续梁考虑时：

小横杆作用的集中荷载　P=3.61×1.35=4.87kN

最大弯矩　Mmax=0.333Pl=0.333×4.87×1.35=2.19kN.m

最大剪力　Vmax=1.333P=1.333×4.87=6.49kN

最大挠度　Wmax=1.466Pl3/100EI=1.466×1000×4.87×1350.003/(100×9500.00×5467500.00)=3.38mm

（2）.当按三跨连续梁考虑时：

小横杆作用的集中荷载　P=3.61×1.35=4.87kN

最大弯矩　Mmax=0.267Pl=0.267×4.87×1.35=1.76kN.m

最大剪力　Vmax=1.267P=1.267×4.87=6.17kN

最大挠度　Wmax=1.833Pl3/100EI=1.833×1000×4.87×1350.003/(100×9500.00×5467500.00)=4.23mm

脚手板截面抵抗矩:Wn=90×902/6=121500.00mm3

σm=M/Wn=1755768.33/121500.00=14.451kN/mm2

经过计算大横杆强度14.45N/mm2,不大于允许强度48.92N/mm2，所以满足条件!

τ=3V/2bh=3×1000×6.49/(2×90×90)=1.202N/mm2

经过计算大横杆受剪强度1.20N/mm2,不大于允许强度1.3N/mm2，所以满足条件！

经过计算得的最大挠度4.23mm,不大于允许挠度值l/250=5.40mm，所以满足条件!

立杆承受大横杆传来的荷载，按压杆稳定验算，分别验算立杆平面内和平面外的稳定性。

（1）.稳定性的计算参数如下:

立杆的轴心压力　N=4.87kN

立杆的计算长度　l0取大横杆之间的距离:1.30m

截面的回转半径　i=22.5mm

轴心受压构件稳定系数φ由λ=l0/i查附表得0.822

截面的净截面面积　A0=6361.725mm2

偏心距　e0=(90.00+90.00)/2=90.00mm

天津某超高层综合楼节能专项施工方案截面的计算弯矩M=Ne0=4.87×0.09=0.438kN.m

木材顺纹抗压强度值　fc=13.00N/mm2

立杆的截面抵抗矩　Wn=71569.406mm3

立杆的抗弯强度设计值　fm=48.92N/mm2

（2）.弯矩作用平面内的稳定性计算：

N/φA0+Mfc/Wnfm=4.871×1000/(0.822×6361.725)+0.438×13.00×1000/(71569.406×48.920)=0.933N/mm2。

（3）.弯矩作用平面外的稳定性计算：

GB／T 786.1-2021标准下载N/φA0=4.871×1000/(0.822×6361.725)=0.932N/mm2。

五、脚手架搭设示意图见附图