施工组织设计下载简介

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济南某烟厂烟叶醇化库施工组织设计

2.3.1钢筋的隐检工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量及固定情况无误。

2.3.1梁模板及模板支架已复检完毕，保证模板的安全性和砼的外观质量。

2.3.3编制砼施工方案，报甲方、监理认可后，现场进行技术交底，指导施工。

2.3.4保证水、电不中断及原材料供应。

NB／T 31109-2017标准下载2.3.5按图纸及进度要求提出材料和机械进场计划。

2.3.6组织劳动力进场，并进行必要的培训。

3.1屋面梁板砼施工区域划分

库房屋面面积较大，拟从中间⑨轴分别往南、北两个方向浇筑砼，～/～轴为一个施工区域，～/～轴为另一个区域，分别有两台汽车泵负责浇筑，详见后附图11。

因厂房跨度较大，输送泵采用臂长48m，共4台，并备输送软管100m，以备长度达不到及时进行接长，泵送砼最大高度为25.58m。

砼浇筑幅宽约3m，每台汽车泵负责半幅（36m×3m）砼的浇筑，砼量为在16m3～40m3

之间，浇筑时间为1～2h。

四、梁、板砼工程施工方法

4.1砼浇筑前，应先检查模板及支架的牢固性；浇筑砼时，应派木工在板模下盯防，如有砼涨模或架体歪斜等情况，及时停止砼浇筑并上报项目部。

4.2、把标高引测到楼层柱钢筋上用黄胶带标识，控制楼板的厚度和顶标高，制作同楼板厚相同的钢筋钎(在钢筋上焊以短钢筋)随浇筑随时检查。

4.3、顶板砼浇筑时应先清理模板内的所有杂质，浇水湿润模板，沿次梁方向浇筑；每区段砼应一次呵成。

4.4、顶板砼浇筑前搭设操作平台，施工人员站在平台上操作，严禁施工人员在顶板钢筋上走动，泵管应架起固定，不得放在顶板钢筋上。顶板钢筋上铺设竹胶板作为临时施工便道，不得任意踩坏钢筋。

4.5、汽车泵从中间往南、北两方向浇筑，等汽车泵浇筑完两幅后，查看脚手架无异样后，再继续浇筑。

4.6、砼坍落度控制在200㎜之间，初凝时间控制在6～7h间。

4.7、砼浇筑前，先在柱接茬处浇筑50㎜～100㎜厚与砼成分相同的水泥砂浆，再用细石砼浇筑。

4.8、梁柱接头处砼必须振捣密实，并安排专人进行检查柱头处砼是否漏振。

4.9、砼浇筑完毕后要及时养护，防止出现温度裂缝，养护时间不少于7天。

4.10、楼板砼在初凝前，应对其进行二次抹压，防治楼板微裂缝的产生。

附件12：梁板支撑系统受力计算书

烟叶醇化库模板计算方案

济南****卷烟厂易地技改项目烟叶醇化库工程位于济南市****镇，该工程由机械工业**设计研究院设计，山东****建设监理有限公司负责监理施工。该工程建筑面积10365㎡，主体库房一层，层高24.5m，辅房两层，层高为6.0m、5.0m。

烟叶醇化库库房结构跨度大，层高比较高，模板计算以库房柱、梁、板受力来计算。

柱截面尺寸为800mm×1100mm：

模板采用12厚竹胶板；

选用φ48×3.5mm双钢管（或[100槽钢）作为柱箍，柱箍间距为400mm；

③内木楞100㎜×100㎜竖向布置，间距200；

④ф16对拉螺栓长方向（1100㎜）布置两个，短方向（800㎜）一个，双备帽。

梁截面尺寸500×1500，跨度24m，高度23m：

底模采用12厚竹胶板，东北落叶松为底楞，模板次龙骨选用100×100的方木，底模间距为100㎜，底模下小楞钢管间距选用600㎜；

侧模板背楞100×100木方，纵向间距200㎜，立档φ48×3.5mm钢管间距600mm，在距梁底500㎜、1000㎜高度处加两根Ф16的对拉螺栓，纵向间距600㎜；

立杆：纵向间距按照600㎜，横向间距按900㎜搭设；

扫地杆：离地200㎜设纵横扫地杆；

横杆：步距不大于1800㎜；

立杆满堂支撑立杆下纵向铺200Χ60木板，通长铺设，下部管口全部加垫铁，保证架体均匀受力；

剪刀撑：每根500×1500梁下加剪刀撑，竖向剪刀撑间距不大于4m；层高24m，每隔两步加一道水平剪刀撑，45度角。

模板支架搭设需在地面垫层浇筑完后进行，保证脚手架的地基承载力。

柱箍是柱模板面板的横向支撑构件，其受力状态为拉弯杆件，应按拉弯杆件进行计算，本方案仅计算矩形柱柱箍受力。

短柱截面尺寸为800mm×1100mm，采用12厚竹胶板，选用φ48×3.5mm双钢管（或[100槽钢）作为柱箍，内木楞100㎜×100㎜竖向布置，间距200㎜，ф16对拉螺栓长方向布置两个，短方向一个，柱箍间距（l1）为400mm。柱一次浇筑高度为8.5m。验算其强度和刚度。

(1)、柱模受到新浇砼侧压力标准值

F1=0.22τctoβ1β2V1/2＝0.22×24×200/（20+15）×1.0×1.15×
＝60.06kN/m

F2=γcH=24×8.5=204kN/m2

取两者较小值：即F2=60.06kN/m2

砼侧压力设计值：F＝F1×1.2＝60.06×1.2＝72.07kN/m2

(2)、倾倒砼时产生的水平荷载

4×1.4＝5.6kN/m2

以上两项荷载合计：72.07+5.6＝77.67kN/m2

(1)、柱箍所受的均部荷载值（N/mm）

l1=400㎜(柱箍间距)

q=F1l1×0.90=77.67×103/106×400×0.9=27.96N/mm

(2)、柱箍最大弯距值（N/mm）

由于竹胶模厚12㎜，木方内楞100㎜（宽）×100（厚）㎜，故

l2＝[1100+2×（12+100）]/3＝441㎜l3＝[800+2×（12+100）]/2＝512㎜

N＝a/2·q=1100/2×27.96＝15378N

Mx=ql22/8=27.96×5122/8=916193.3N·mm

φ48×3.5mm双钢管：An＝489×2=978mm2

Wnx＝5080×2=10160mm3I＝12.19×104×2=24.38×104mm4

[100槽钢：An＝1024mm2

Wnx＝25300mm3I＝25.30×104mm4

φ48×3.5mm双钢管与[100槽钢相比较，[100槽钢更安全，故以双钢管计算。

N/An+Mx/γxWnx=15378/(2×489)+916193.3/1.0×（2.0×5080）

=15.72+90.18＝105.9N/mm2＜f=215N/mm2。

式中N—柱箍承受的轴向拉力设计值（N）；

An—柱箍杆件净截面面积（mm2）;

Mx—柱箍杆件最大弯矩设计值（N·mm），

γx—弯矩作用平面内，截面塑性发展系数，因受振动荷载，取γx=1.0；

Wnx—弯矩作用平面内，受拉纤维净截面抵抗矩（mm3）;

f—柱箍钢杆件抗拉强度计值（N/mm2），f=215N/mm2。

q’=72.07×103/106×400×0.9=25.95N/mm

W=5q’L24/384EI＝5×25.95×5124/(384×104×12.19×2×2.06×105)＝0.46<[W]＝B/500=1100/500=2.1㎜（满足要求）

截面尺寸为500mm×1500mm，长24m的梁，采用12厚竹胶板底模，东北落叶松为底楞，梁离地面高23m，模板底楞选用三根100×100的方木，净间距100㎜，底模下小楞钢管和顶撑间距选用0.6m，立档φ48×3.5mm钢管间距0.6m，在距梁底500㎜和1000㎜高度处加两根Ф16的对拉螺栓，间距600㎜，验算底楞、背楞和支撑。

假设松木的重力密度为7KN/m3。

fc=15N/mm2（顺纹抗压）

fv=1.6N/mm2（顺纹抗剪）

fm=17N/mm2（抗弯）

E=10KN/mm2（弹性模量）

12厚竹胶板：σ＝113.3N/mm2(静曲强度)

E=10584N/mm2（弹性模量）

r=3.52N/mm2（胶合强度）

荷载：①木楞自重7×0.1×1.2=0.84kN/m2（竹胶板自重不计）

②砼自重24×1.5×1.2=43.2kN/m2

③钢筋自重1.5×1.5×1.2=2.7kN/m2

④施工人员及设备荷载2.5×1.4=3.5kN/㎡

⑤振捣砼荷载4×1.4=5.6kN/m2

⑥新浇砼对侧模压力F1=0.22τctoβ1β2V1/2＝0.22×24×200/（30+15）×1.0×1.15×
＝46.7kN/m2

F2=γcH=24×1.5=36kN/m2

取两者较小值：即F2=36kN/m2

砼侧压力设计值：F＝F1×1.2＝36×1.2＝43.2kN/m2

⑦倾倒砼产生的荷载4×1.4＝5.6kN/m2

3.2.1底模验算（选用12厚竹胶板）

①②③⑤组合乘以折减系数0.9，q2=q1×0.9=(0.84+43.2+2.7+5.6)×0.6×0.9=28.26kN/m

底模下的木楞次龙骨净间距为0.1m，是一个等跨多跨连续梁，考虑木材长度有限，故按三等跨连续梁计算。

按最不利荷载布置：弯矩系数：KM=0.105，剪力系数Kv=0.60，挠度系数KW=0.677。

则M=KM·ql2=0.105×28.26×0.12

=0.03kN·m=0.03×106N·㎜

σ=M/W=0.03×106/(bh2/6)=0.03×6×106/

（100×122）＝12.5N/mm2＜113.3N/mm2（满足要求）

V=Kv·ql=0.60×28.26×0.1=1.70kN

剪应力：r=3V/2bh

=3×1.70×103/(2×100×12)

=2.12N/mm2＜3.52N/mm2（满足要求）

荷载不包括振捣混凝土荷载，①②③组合乘以折减系数0.9，则：

q1=(0.84+43.2+2.7)×0.6×0.9=25.24kN/m

ω=Kw·ql4/100EI

=0.677×25.24×1004/(100×10584×1/12×100×123)

=0.112mm＜[ω]=l/400=1.50mm（满足要求）

3.2.2梁底次龙骨验算（选用100×100厚木方）

①②③⑤组合乘以折减系数0.9，q2=q1×0.9=

(0.84+43.2+2.7+5.6)×0.25×0.9=11.78kN/m

底模下的小楞钢管间距为0.6m，是一个等跨多

跨连续梁，考虑木材长度有限，故按三等跨连续梁计算。

按最不利荷载布置：弯矩系数：KM=0.105，剪力系数Kv=0.60，挠度系数KW=0.677。

则M=KM·ql2=0.105×11.78×0.62

=0.445kN·m=0.445×106N·㎜

σ=M/W=0.445×106/(bh2/6)=0.445×6×106/

（100×1002）＝2.67N/mm2＜fc=15N/mm2（满足要求）

V=Kv·ql=0.60×11.78×0.6=4.24kN

剪应力：r=3V/2bh

=3×4.24×103/(2×100×100)

=0.64N/mm2＜fv=1.6N/mm2（满足要求）

荷载不包括振捣混凝土荷载，①②③组合乘以折减系数0.9，则：

q1=(0.84+43.2+2.7)×0.25×0.9=10.52kN/m

ω=Kw·ql4/100EI

=0.677×10.52×6004/(100×10000×1/12×100×1003)

=0.111mm＜[ω]=l/400=1.50mm（满足要求）

小楞钢管间距取600㎜，按简支梁计算。立杆横距0.3m，纵距0.6m 在计算挠度时，梁作用在小楞上的荷载可简化成三个集中力计算，如下图。

P=q·l =[(0.84+43.2+2.7+5.6)×0.5×0.6]/3=15.702/3=5.234KN

钢管An＝489mm2

Wnx＝5080mm2I＝12.19×104mm4

σ=M/W=0.393×106/5080=77.4N/mm2＜f=215N/mm2

侧模板背楞100×100木方，间距200㎜，立档φ48×3.5mm钢管间距600mm，在距梁底500㎜、1000㎜高度处加两根Ф16的对拉螺栓，纵向间距600㎜；

侧模荷载⑥⑦组合，（43.2+5.6）×0.6＝29.28kN/m

乘以折减系数，则q=29.28×0.9=26.35N/mm

仍按三等跨计算，按最不利荷载布置：弯矩系数：KM=0.105，剪力系数Kv=0.60，挠度系数KW=0.677。侧模次龙骨100mm厚。则：

M=KM·ql2=0.105×26.35×6002=9.92×105N·mm

σ=M/W=9.92×105/(bh2/6)=9.92×105/（100×1002/6）＝5.95N/mm2＜fm=13N/mm2（满足要求）

V=0.60ql=0.60×26.35×600=9.486kN

τ=3V/2bh=3×9486/（2×600×100）=0.24N/mm2＜fv=1.4N/mm2（可）

取侧压力F=43.2kN/m2，化为线荷载43.2×0.6=25.92kN/m，乘以折减系数q=0.9×25.92=23.33kN/m

ω=0.677×ql4/100EI＝0.677×23.33×6004/（100×10000×100×1003/12）=0.25mm＜[ω]=1.25mm（可）

3.2.5钢管立柱验算

立柱按两端铰接,轴心受压杆件计算，钢管采用碗扣连接，φ48×3.5mm钢管，梁下两根立杆横向间距300,纵向间距600，横杆步距1800。

N=(0.84+43.2+2.7+5.6)×0.5×0.6×0.5=7.851KN

N/An=7851/489=16.1＜f=215N/mm2满足要求。

λ=L/i=1800/15.8=114查表得ψ=0.489

σ=N/ψA=7851/（0.489×489）=32.8N/mm2＜f=215N/mm2，满足要求。

3.2.5地基承载力验算

N＝7851N，钢管立柱下垫铁100mm×100mm,在搭设支架前已做好地面三七灰土300厚，并浇筑150厚的C15砼，故

p=7851/(0.1×0.1)=0.78×106N/m<1.0×15×106N/m=15Mpa

式中
——立杆基础底面的平均压力,
；

——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值；

——地基承载力设计值，应按本标准公式
计算。

式中
——脚手架地基承载力调整系数,对碎土、砂土、回填土应取0.4；对粘土应取0.5；对岩石、混凝土应取1.0。

本工程采用碗扣式钢管作为模板支架（满堂脚手），立杆φ48×3.5mm梁模立杆纵横间距0.6m×0.3m，板模支撑间距0.6m×0.9m，其横杆φ48×3.5mm纵横间距1.8m，立杆顶端伸出横杆600㎜，扫地杆距离地面200㎜。

取1根立杆的底层步距处进行验算。

恒载：混凝土屋面板结构自重：

0.6×0.9×0.11×24=1.426（kN/m2）

0.6×0.9×1.1=0.594（kN/m2）

模板及支架自重（高24.5m）：

0.6×0.9×1.0×1.5=0.81（kN/m2）

活载：施工人员及设备：

0.6×0.9×1.0=0.54（kN/m2）

0.6×0.9×2.0=1.08（kN/m2）

（2）不组合风荷载时（因在室内作业），应满足：

，式中：A=489mm2；f=205N/mm2

N=1.2
+1.4
=1.2×2.83+1.4×1.62=5.664kN

=kμh=1.155×1.56×1.8=3.24m

计算长度附加系数，其值取1.155；

脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，查标准为1.56；

再求长细比
=3240/15.8=205<[210]（可）

查表得稳定系数
=0.172

3）验算
=5664/(0.172×489)=57.3(N/mm2)<205，（可）

=1.2×2.83+0.85×1.4×1.62=5.324（kN）

式中
——风荷载标准值产生的弯矩；

先求
（风荷载标准值）

因脚手架高为24.5m，取μz=1.706

因脚手架为敞开式北京某住宅小区工程施工组织设计_secret，取μs=0.15

基本风压取值：
=0.45(kN/m2)(济南市)

所以：Wk=0.7×1.706×0.15×0.45=0.081KN/m2

T／CECS 630-2019 建筑铜铟镓硒薄膜光伏系统应用技术规程(完整正版、清晰无水印).pdf
=0.85×1.4×0.081×0.6×1.52/10=13(N
·m)

=5324/(0.172×489)+13000/5078=63.3+2.56=65.9<
=205(N/mm2)，（可）

件13：烟叶醇化库检（试）验计划