施工组织设计下载简介
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轮扣式高支模施工方案-正式2013.8.27经计算得到，活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×0.250=0.750kN/m
静荷载q1=1.20×1.250+1.20×0.088=1.605kN/m
活荷载q2=1.4×0.750=1.050kN/m
按照二跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和装饰工程及古建建筑部分施工方案，计算公式如下:
均布荷载q=3.186/1.200=2.655kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.66×1.20×1.20=0.382kN.m
最大剪力Q=0.6×1.200×2.655=1.912kN
最大支座力N=1.1×1.200×2.655=3.505kN
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3；
I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.382×106/85333.3=4.48N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算[可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1912/(2×80×80)=0.448N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
最大变形v=0.677×1.338×1200.04/(100×9500.00×3413333.5)=0.579mm
木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力P=3.505kN
均布荷载取托梁的自重q=0.092kN/m。
托梁弯矩图(kN.m)
经过计算得到最大弯矩M=2.063kN.m
经过计算得到最大支座F=18.623kN
经过计算得到最大变形V=4.0mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩W=10.16cm3；
截面惯性矩I=24.38cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=2.063×106/1.05/10160.0=193.38N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
最大变形v=2.8mm
顶托梁的最大挠度大于1200.0/400,满足要求!
四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1=0.129×6.350=0.820kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2=0.350×1.200×1.200=0.504kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3=25.000×0.200×1.200×1.200=7.200kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=8.524kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×1.200×1.200=4.320kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.20NG+1.4NQ
五、盘扣节点连接盘的抗剪承载力计算
其中Rc——连接盘抗剪承载力设计值,取40kN；
N——作用在盘扣节点处连接盘上得竖向作用力设计值；
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=16.28kN
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58
A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89
W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度(m)；
参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
l0=(h+2a)(2)
k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.750
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；
公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.750×1.50=3.032m=3032/15.8=191.891=0.197
=16277/(0.197×489)=168.866N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m=2100/15.8=132.911=0.386
=16277/(0.386×489)=86.132N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0=k1k2(h+2a)(3)
k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.010；
公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.010×(1.500+2×0.300)=2.450m=2450/15.8=155.048=0.291
=16277/(0.291×489)=114.470N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。
宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=2700.0mm2，fy=300.0N/mm2。
板的截面尺寸为b×h=4500mm×200mm，截面有效高度h0=180mm。
按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天...的
承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：
2.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，
楼板计算范围内摆放4×4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第2层楼板所需承受的荷载为
q=1×1.20×(0.35+25.00×0.20)+
1×1.20×(0.82×4×4/4.50/4.50)+
1.4×(2.00+1.00)=11.40kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×11.40=51.29kN/m
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0513×ql2=0.0513×51.29×4.502=53.28kN.m
验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到5天后混凝土强度达到48.30%，C35.0混凝土强度近似等效为C16.9。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.11N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
=Asfy/bh0fcm=2700.00×300.00/(4500.00×180.00×8.11)=0.12
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
结论：由于Mi=143.15=143.15>Mmax=53.28
所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第2层以下的模板支撑可以拆除。
10.2轮扣式梁模板钢管高支撑架计算书（地下层高6.35m，最大梁300×2200）
计算依据2《施工技术》2002.3.
模板支架搭设高度为6.15米，
基本尺寸为：梁截面B×D=300mm×2200mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向)l=0.90米，立杆的步距h=1.50米，
梁顶托采用双钢管48×3.0mm。
图1梁模板支撑架立面简图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为F=1.20×25.000×0.200×0.500×0.200=0.600kN。
采用的钢管类型为48×3.0。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=25.000×2.200×0.300+0.500×0.300=16.650kN/m
活荷载标准值q2=(2.000+1.000)×0.300=0.900kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=30.00×1.80×1.80/6=16.20cm3；
I=30.00×1.80×1.80×1.80/12=14.58cm4；
其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M——面板的最大弯距(N.mm)；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
其中q——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到M=0.100×(1.2×16.650+1.4×0.900)×0.200×0.200=0.085kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.085×1000×1000/16200=5.244N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
(2)抗剪计算[可以不计算]
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×(1.2×16.650+1.4×0.900)×0.200=2.549kN
截面抗剪强度计算值T=3×2549.0/(2×300.000×18.000)=0.708N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×16.650×2004/(100×6000×145800)=0.206mm
面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!
二、梁底支撑木方的计算
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1=25.000×2.200×0.200=11.000kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2=0.500×0.200×(2×2.200+0.300)/0.300=1.567kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值P1=(1.000+2.000)×0.300×0.200=0.180kN
均布荷载q=1.20×11.000+1.20×1.567=15.080kN/m
集中荷载P=1.4×0.180=0.252kN
木方弯矩图(kN.m)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
经过计算得到最大弯矩M=0.603kN.m
经过计算得到最大支座F=2.988kN
经过计算得到最大变形V=0.7mm
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3；
I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.603×106/85333.3=7.07N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×2.988/(2×80×80)=0.700N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
最大变形v=0.7mm
木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重q=0.092kN/m。
托梁弯矩图(kN.m)
经过计算得到最大弯矩M=1.217kN.m
经过计算得到最大支座F=14.799kN
经过计算得到最大变形V=1.4mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩W=10.16cm3；
截面惯性矩I=24.38cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=1.217×106/1.05/10160.0=114.08N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
最大变形v=1.4mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!
其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力N1=14.80kN(已经包括组合系数1.4)
脚手架钢管的自重N2=1.20×0.129×6.150=0.953kN
N=14.799+0.953=15.752kN
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58
A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89
W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0=(h+2a)(2)
k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；
公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m=2976/15.8=188.345=0.203
=15752/(0.203×489)=158.593N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m=2100/15.8=132.911=0.386
=15752/(0.386×489)=83.355N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0=k1k2(h+2a)(3)
k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.010；
T梁施工组织设计(预制加架设)公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.010×(1.500+2×0.300)=2.475m=2475/15.8=156.659=0.287
=15752/(0.287×489)=112.107N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
四、盘扣节点连接盘的抗剪承载力计算
其中Rc——连接盘抗剪承载力设计值,取40kN；
T／CEC 181-2018标准下载 N——作用在盘扣节点处连接盘上得竖向作用力设计值；