施工组织设计下载简介
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龙城帝景三标段外脚手架施工方案③每搭设完10—13m高度后；
⑤遇有六级大风与大雨后；
（四）脚手架和料台使用过程中，应定期检查：
①杆件的设置和连接，连墙杆、支撑、门洞桁架等结构是否符合要求；
长春钢结构施工组织设计②地基是否积水、底座是否松动、立杆是否悬空；
③立杆的沉降与垂直度偏差，是否符合规范要求；
④扣件是否松动；钢丝绳叩头是否松动；
⑤安全防护措施是否符合要求；
（一）、脚手架拆除前的准备工作
1、拆除脚手架前应对每个操作人员进行全面详细的技术交底和安全教育，所有操作人员必须持证上岗，正确使用好“安全三件宝”，非架子工种人员严禁插入施工，所有施工工具均需认真检查，确认无误后方可用于操作。
2、工程施工完毕经全面检查确认不再需要架子时，经工程负责人签认后方可拆除。
3、拆架子前应设警戒区和醒目标志，有专人负责警戒，架上的材料，杂物等应清除干净，尤其要检查小横杆内是否藏有短小铁件，如有，应先清除。
4、操作人员在上架前应检查所用工具是否有损坏或螺丝松动等现象。若有，应更换或修理好后，方可上架进行操作。
按外架搭设顺序自架体顶端反向依次拆除，即先搭的后拆，后搭的先拆，一步一清的原则，不得上下同时作业，严禁采用踏步式、分段、分立面拆除法。如确因装饰等特殊需要保留某立面脚手架时，应在该立面架子两端开口，并随其立面进度（不超过两步架）及时设置与建筑物拉结牢固的横杆支撑。
（三）、脚手架拆除的注意事项：
1、连续拆除的脚手架，在中途暂停或休息时，应对未拆脚手架的端部进行检查加固，经确认无误后方可离开现场或暂停施工。
2、杆件、脚手板、安全网等应及时用垂直运输设备运至地面，严禁从高处向下抛掷。
3、拆下的杆件、扣件等应及时按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。
4、有的连墙件应随外架逐层拆除，不得先将连墙件整层或数层拆除后再拆外架。
5、脚手架拆至下部最后一根长钢管时，应先在适当位置临时抛撑加固，后拆连墙物件。
6、脚手架拆除过程中，每个操作人员应注意对施工成品的保护，切忌将他人成品污染或破坏，拆除脚手架的每一拆除点必须要有两个以上的人员协作完成，绝不允许单人操作。
7、拆架时，如有松动或危险的部位，应先进行加固再进行拆除，拆除过程中严禁上下垂直交叉作业。
组长：冒海剑副组长：赵金超
成员：汪卫东李飞孙亚东冒静华
（三）、脚手架使用与管理责任人：
验收责任人：孙亚东搭设防护责任人：赵金超
检查责任人：汪卫东赵金超
悬挑式扣件钢管脚手架计算书
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度6层一段共20.0米。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.80米，立杆的横距0.80米，大横杆的步距0.90米。采用的钢管类型为48×3.2，
连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距5.40米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m。拉杆采用14钢丝绳。
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.800/3=0.090kN/m
活荷载标准值Q=3.000×1.800/3=1.800kN/m
荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.090+1.4×1.800=2.674kN/m
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:
M=2.674×0.8002/8=0.214kN.m
=0.214×106/4729.0=45.237N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:
荷载标准值q=0.038+0.090+1.800=1.928kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×1.928×800.04/(384×2.06×105×113510.0)=0.440mm
小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
小横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN
脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.800×1.800/3=0.072kN
活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.800/3=1.440kN
荷载的计算值P=(1.2×0.031+1.2×0.072+1.41.440)/2=1.070kN
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×(1.2×0.038)×1.8002+0.267×1.070×1.800=0.526kN.m
=0.526×106/4729.0=111.230N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.038×1800.004/(100×2.060×105×113510.000)=0.12mm
集中荷载标准值P=0.031+0.072+1.440=1.543kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.883×1542.720×1800.003/(100×2.060×105113510.000)=7.25mm
V=V1+V2=7.362mm
大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值
横杆的自重标准值P1=0.038×1.800=0.069kN
脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.800×1.800/2=0.108kN
活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.800/2=2.160kN
荷载的计算值R=1.2×0.069+1.2×0.108+1.4×2.160=3.237kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1222
NG1=0.122×38.000=4.645kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2=0.150×4×1.800×(0.800+0.300)/2=0.594kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3=0.150×1.800×4/2=0.540kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4=0.005×1.800×38.000=0.342kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.121kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.800×0.800/2=4.320kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
Us——风荷载体型系数：Us=0.872
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.400×0.840×0.872=0.205kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：
N=1.2×6.121+0.85×4.320=12.486kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：
N=1.2×6.121+1.4×4.320=13.393kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；
la——立杆的纵距(m)；
h——立杆的步距(m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩：
Mw=0.85×1.4×0.205×1.800×1.800×1.800/10=0.142kN.m
卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=13.393kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A——立杆净截面面积，A=4.501cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；
——由长细比，为3118/16=196；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=13393/(0.19×450)=158.560N/mm2；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.486kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A——立杆净截面面积，A=4.501cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；
——由长细比，为3118/16=196；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.142kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=12486/(0.19×450)+142000/4729=177.918N/mm2；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw
wk——风荷载标准值，wk=0.205kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×5.40=19.440m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000
经计算得到Nlw=5.582kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.582kN
连墙件轴向力设计值Nf=A[f]
其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.59的结果查表得到=0.95；
A=4.50cm2；[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf=87.821kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到Nl=10.582kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1200mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。
受脚手架集中荷载P=13.39kN
水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
最大弯矩Mmax=2.237kN.m
抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=2.237×106/(1.05×141000.0)+4.588×1000/2610.0=16.869N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
八、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下
经过计算得到强度=2.24×106/(0.929×141000.00)=17.08N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力RCi=RUisini
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=15.235kN
拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=15.235kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K——钢丝绳使用安全系数，取10.0。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.000×15.235/0.850=179.233kN。
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径18.5mm。
钢丝拉绳的吊环强度计算：
钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为
N=RU=15.235kN
钢丝拉绳的吊环强度计算公式为
其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；
所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[15235×4/(3.1416×50×2)]1/2=14mm
十一、锚固段与楼板连接的计算
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=13.780kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[13780×4/(3.1416×50×2)]1/2=14mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=13.78kN；
d——楼板螺栓的直径，d=20mm；
[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；
h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于13779.95/(3.1416×20×1.5)=146.2mm。
3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式
其中N——锚固力万科技术标准(橱柜、浴柜).pdf，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=13.78kN；
d——楼板螺栓的直径，d=20mm；
b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；
fcc——混凝土的局部挤压强度设计值淄博综合电信楼施工组织设计，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；
经过计算得到公式右边等于131.6kN
楼板混凝土局部承压计算满足要求!