施工组织设计下载简介
内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整
钢筋混凝土框架结构建筑落地式双排脚手架专项施工方案脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。
由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。
(1)根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件。
上行跨东外环连续梁实施性施工组织设计(2)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志。
(3)脚手架工程的施工记录及质量检查记录。
(4)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录。
(5)脚手架工程的施工验收报告。
脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。
(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠。
(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全。
(3)地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。
(4)杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求。
(5)垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格。
(6)扣件螺栓是否松动，是否超载。
⑴、悬挑脚手架安装拆卸人员必须经过建设行政主管部门培训考试合格，持证上岗，在合格证有效期内从事安装架设和拆除作业。
⑵、安装拆卸作业必须戴好安全帽、系好安全带、穿防滑鞋，正确使用安全防护用品。
⑶、悬挑式脚手架安装、拆除作业前，应根据脚手架高度及坠落半径，在地面对应位置设置临时围护和警告标志，并应设专人监护。
⑷、悬挑脚手架安装拆卸作业，必须严格执行专项施工方案、安全技术交底和安全技术操作规程，应有防止高空坠落和落物伤人的防护措施。
⑸、当遇到六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止作业。雨、雪后上架作业前应有防滑措施。禁止夜间从事脚手架安装、拆除作业。
⑺、严禁扩大脚手架的使用范围，不得将模板支架、缆风绳、混凝土和砂浆输送管道、卸料平台等固定在脚手架上，严禁借助脚手架起吊重物。
⑻、悬挑脚手架在使用期间，严禁进行任何可能影响悬挑脚手架安全的违章作业。严禁任意拆除型钢悬挑构件，松动型钢悬挑结构锚环、螺栓及其锁定装置，改变其受力状态，降低承载能力。严禁任意拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆和连墙件。
⑼、应定期（每月不少于1次）组织悬挑脚手架使用安全检查，明确专人做好日常维护工作，及时消除安全隐患。
⑽、悬挑脚手架底部与墙体之间的间隙应封堵牢固、严密，预防人员、物体从中坠
⑾、悬挑脚手架沿架体外围必须用密目式安全网全封闭，密目式安全网宜设置在脚手架外立杆的内侧，并顺环扣逐个与架体绑扎牢固。
⑿、专职安全员在过程监督中及时发现问题，提出整改通知单，由生产经理根据整改要求进行具体落实，并由安全监督部给予架子搭设作业班组以500～1000元罚款。
为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援小组。由项目经理王欣任组长。负责事故现场指挥，统筹安排等。
当施工再起发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长谢西潮负责现场指挥救援。组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。
当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长王欣上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。
项目部指定曹程负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。
8.1高空坠落应急救援方法
仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。
如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。
8.2脚手架坍塌应急救援方法
地当发生大跨度支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；
急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；
检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；
8.3物体打击应急救援方法
当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。
Ⅰ、止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法等。
Ⅱ、对伤口包扎：保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。
Ⅲ、对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
Ⅳ、轻伤在工地简单处理后，再到医院检查；重伤，应迅速送医院拯救。
预备应急救援工具材料计划表
双排脚手架，搭设高度25.1米，立杆采用单立管，钢管直径48.3×2.8
立杆纵距1.80米，立杆横距0.85米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。
钢管类型为连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距5.40米。
施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.35kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8000。
地基承载力标准值700kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
8.1.1均布荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.040kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.850/2=0.043kN/m
活荷载标准值Q=2.000×0.850/2=0.850kN/m
静荷载的计算值q1=1.2×0.040+1.2×0.043=0.099kN/m
活荷载的计算值q2=1.4×0.850=1.190kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
8.1.2抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
M1=(0.08×0.099+0.10×1.190)×1.8002=0.411kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.483×106/5260.0=91.837N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
静荷载标准值q1=0.040+0.043=0.082kN/m
活荷载标准值q2=0.850kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.082+0.990×0.850)×1800.04/(100×2.06×105×127100.0)=3.597mm
大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
大横杆的自重标准值P1=0.040×1.800=0.071kN
脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.850×1.800/2=0.076kN
活荷载标准值Q=2.000×0.850×1.800/2=1.530kN
荷载的计算值P=1.2×0.071+1.2×0.076+1.4×1.530=2.320kN
8.2.2抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.040)×0.8502/8+2.320×0.850/4=0.497kN.m
=0.497×106/5260.0=94.526N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.040×850.004/(384×2.060×105×127100.000)=0.01mm
集中荷载标准值P=0.071+0.076+1.530=1.678kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1677.960×850.0×850.0×850.0/(48×2.06×105×127100.0)=0.820mm
V=V1+V2=0.830mm
小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求!
8.3扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值P1=0.040×0.850=0.034kN
脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.850×1.800/2=0.076kN
活荷载标准值Q=2.000×0.850×1.800/2=1.530kN
荷载的计算值R=1.2×0.034+1.2×0.076+1.4×1.530=2.274kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
8.4脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1074
NG1=0.107×25.100=2.695kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10
NG2=0.100×4×1.800×(0.850+0.300)/2=0.414kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17
NG3=0.170×1.800×4/2=0.612kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010
NG4=0.010×1.800×25.100=0.452kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.173kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.800×0.850/2=3.060kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
Us——风荷载体型系数：Us=0.800
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.350×1.250×0.800=0.350kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.9×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.173+0.9×1.4×3.060=8.863kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.173+1.4×3.060=9.291kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.9×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；
la——立杆的纵距(m)；
h——立杆的步距(m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.350×1.800×1.800×1.800/10=0.257kN.m
8.5立杆的稳定性计算:
8.5.1不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.291kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.700×1.800=3.534m；
A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；
——由长细比，为3534/16=222；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.148；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=9291/(0.15×506)=124.440N/mm2；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
8.5.2考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.863kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.700×1.800=3.534m；
A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；
——由长细比，为3534/16=222；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.148；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.257kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8863/(0.15×506)+257000/5260=167.598N/mm2；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
8.6最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.478kN；
NQ——活荷载标准值，NQ=3.060kN；
gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.107kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=71.786米。
考虑风荷载时,采用单立管敞开式、全封闭和半封闭脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.478kN；
NQ——活荷载标准值，NQ=3.060kN；
gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.107kN/m；
Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.204kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=46.775米。
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw
wk——风荷载标准值，wk=0.350kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=5.40×5.40=29.160m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000
经计算得到Nlw=14.288kN，连墙件轴向力计算值Nl=17.288kN
根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]
根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85A[f]
其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.59的结果查表得到=0.95；
净截面面积Ac=5.06cm2；毛截面面积A=18.32cm2；[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf1=88.171kN
Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!
经过计算得到Nf2=303.873kN
Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!
连墙件双扣件连接示意图
8.8立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)京珠高速某段高速公路特大桥施工组织设计，p=N/A；p=37.16
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=9.29
A——基础底面面积(m2)；A=0.25
fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=700.00
地基承载力设计值应按下式计算
其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00
某建筑VRV空调施工组织设计fgk——地基承载力标准值；fgk=700.00
地基承载力的计算满足要求!