施工组织设计下载简介
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格构塔吊基础施工方案塔吊型号:QTZ80自重(包括压重):F1=440.02kN
最大起重荷载:F2=80.00kN
塔吊倾覆力距:M=1323.55kN.m塔吊起重高度:H=85.00m
核心筒施工方案.doc塔身宽度:B=1.60m
桩混凝土等级:C30承台混凝土等级:C35
矩形承台边长:4.00m承台厚度:Hc=0.400m
承台箍筋间距:S=250mm
承台钢筋级别:Ⅱ级承台预埋件埋深:h=0.50m
承台顶面埋深:D=0.000m
桩直径:d=1.000m桩间距:a=1.600m
桩入土深度:22.00桩型与工艺:泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩
塔吊最大起重力矩:800.00kN.m塔吊总高度:H=85.00m
基本风压:Wk=0.45kPa
塔吊主弦杆截面宽度:b=0.15m塔身最大水平力:Vh=0kN
水平力作用高度:h=85.00m
（2）塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算
塔吊自重(包括压重)F1=440.020kN
塔吊最大起重荷载F2=80.000kN
作用于桩基承台顶面的竖向力F=F1+F2=520.020kN
塔吊的倾覆力矩M=1.4×1323.550=1852.970kN.m
（3）矩形承台弯矩的计算
图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
其中n──单桩个数，n=4；
Fk──作用于承台顶面的竖向力，Fk=520.020kN；
Gk──桩基承台和承台上土自重标准值，Gk=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=160.000kN；
Mxk,Myk──荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的x、y轴的力矩
xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
Nik──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。
N=1.2×(520.020+160.000)/4+1852.970×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=1023.034kN
N=(520.020+160.000)/4+1323.550×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=755.025kN
其中Mx,My──分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；
xi,yi──垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)；
经过计算得到弯矩设计值：
N=1.2×(520.020+160.000)/4+1852.970×(1.600/2)/[4×(1.600/2)2]=783.059kN
（4）矩形承台截面主筋的计算
式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，
1取为0.94,期间按线性内插法确定；
fc──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度。
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。
s=0.000×106/(1.000×1.570×4000.000×350.0002)=0.0000
Asx=Asy=0.000×106/(1.0000×350.000×300.000)=0.000mm2
s=0×106/(1.000×1.570×4000.000×350.0002)=0.0000
Asx=Asy=0×106/(1.0000×350.000×300.000)=0.000mm2。
满足顶面和底面配筋要求的同时还应该满足构造要求!
（5）矩形承台截面抗剪切计算
根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，
记为V=2046.069kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：
其中──计算截面的剪跨比,=1.500
ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2；
b──承台计算截面处的计算宽度，b=4000mm；
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.000N/mm2；
S──箍筋的间距，S=250mm。
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1023.034kN
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：
其中c──基桩成桩工艺系数，取0.750
fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.700N/mm2；
Aps──桩身截面面积，Aps=0.7854m2。
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,受压钢筋只需构造配筋!
受拉承载力计算，最大拉力N=649.023kN
经过计算得到受拉钢筋截面面积As=2163.412mm2。
综上所述,全部纵向钢筋采用构造配筋且配筋面积不能小于2163.412mm2
构造规定：灌注桩主筋采用6～12根直径12mm～14mm,配筋率不小于0.2%!
（7）桩抗压承载力计算
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1023.034kN
桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：
其中R──基桩竖向承载力特征值；
Ra──单桩竖向承载力特征值；
K──安全系数，取2.0；
fak──承台下土的地基承载力特征值加权平均值；
c──承台效应系数，当不考虑承台效应系数时，其值取0；
qsk──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；
qpk──极限端阻力标准值，按下表取值；
u──桩身的周长，u=3.1416m；
Ap──桩端面积,取Ap=0.785m2；
Ac──计算桩基所对应的承台净面积，去Ac=3.215m2；
li──第i层土层的厚度,取值如下表；
厚度及侧阻力标准值表如下:
序号土层厚度(m)极限侧阻力标准值(kPa)极限端阻力标准值(kPa)
由于桩的入土深度为22m,所以桩端是在第10层土层。
Ra=3.142×(0×0+2.2×6+.7×13+1.9×22+5.8×18+1.1×8+4.1×20+2.8×22+2.9×15+.5×22)+700.000×0.785=1729.133kN
R=1729.133/2.0+0.000×105.000×3.215=864.566kN
上式计算的R值大于等于最大压力755.025kN,所以满足要求!
（8）桩抗拔承载力计算
桩抗拔承载力应满足下列要求:
式中Tuk──基桩抗拔极限承载力标准值；
Tgk=10.4×(0.750×0×0+0.750×2.2×6+0.750×.7×13+0.750×1.9×22+0.700×5.8×18+0.700×1.1×8+0.700×4.1×20+0.700×2.8×22+0.700×2.9×15+0.700×.5×22)/4=691.561kN
Ggp=10.4×22×22/4=1258.400kN
Tuk=3.142×(0.750×0×0+0.750×2.2×6+0.750×.7×13+0.750×1.9×22+0.700×5.8×18+0.700×1.1×8+0.700×4.1×20+0.700×2.8×22+0.700×2.9×15+0.700×.5×22)=835.617kN
Gp=3.142×22×25=1727.876kN
由于:691.561/2.0+1258.400>=415.015满足要求!
由于:835.617/2.0+1727.876>=415.015满足要求!
（9）桩式基础格构柱计算
1.格构柱截面的力学特性：
格构柱的截面尺寸为0.45×0.45m；
主肢选用:12.5号角钢b×d×r=125×10×14mm；
缀板选用(m×m):0.10×0.25
主肢的截面力学参数为A0=24.37cm2，Z0=3.45cm，Ix0=361.67cm4，Iy0=361.67cm4；
2.格构柱的长细比计算：
格构柱主肢的长细比计算公式：
其中H──格构柱的总高度，取6.40m；
I──格构柱的截面惯性矩，取,Ix=36826.77cm4，Iy=36826.77cm4；
A0──一个主肢的截面面积，取24.37cm2。
经过计算得到x=32.93,y=32.93。
其中b──缀板厚度，取b=0.10m。
h──缀板长度，取h=0.25m。
a1──格构架截面长，取a1=0.45m。
经过计算得i1=[(0.102+0.252)/48+5×0.452/8]0.5=0.36m。
1=6.40/0.36=17.88。
经过计算得到kx=37.47,ky=37.47。
3.格构柱的整体稳定性计算：
格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：
其中N──轴心压力的计算值(kN)；取N=1023.03kN；
A──格构柱横截面的毛截面面积，取4×24.37cm2；
──轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；
根据换算长细比0x=37.47,0y=37.47,查《钢结构设计规范》得到x=0.91,y=0.91。
经过计算得到X方向的强度值为115.3N/mm2，不大于设计强度215N/mm2,所以满足要求!
Y方向的强度值为115.3N/mm2，不大于设计强度215N/mm2,所以满足要求!
1、四肢格构柱直接埋设在桩内，必须与桩搭接3.0米，并且各格构柱与钢筋笼电焊焊接。
2、Φ1000钻孔灌注桩配筋为12根Φ16。桩钢筋笼配置长度必须达到桩有效长度的2/3以上。
3、当挖土方时，在塔吊基础部位，必须分层开挖。钢柱之间的缀条必须跟随挖土深度每两米焊一次。
4、当土方挖至标高后，必须立即做好坑底砼板，以加强四根钻孔桩的整体稳定。
5、严格控制格构柱的钢材质量及加工焊接质量。桩顶承台未达到设计强度前，严禁使用塔吊。
6、放置格构柱时应控制其水平度、垂直度及平面位置，确保格构柱使用过程中受力安全性。
7、塔吊安拆应由专业的队伍负责施工，并编制相应的搭拆专项方案分报公司审批，在安拆塔吊前应提前通知公司，并递交相关资料，由集团公司审察并同意签发安拆令后方可安装塔吊。
塔机要用专用的接地线可靠接地，接地电阻不得大于4欧姆。塔机在做基础前，在塔吊边打入Φ20圆钢一根，深度2m，该圆钢上方装Φ12螺杆带螺母，焊接连接好。塔机安装完成后，底部同时也要安Φ12螺杆带螺母与塔机地下节焊接连接好，采用10mm2铜线，螺母与螺母之间相互连接，确保塔吊防雷安全
1、基础平面与水平倾斜度＜1/1000。
2、标准节垂直度控制在＜1/1000。
3、确保格构柱与桩基稳固连接。
4、在塔吊安装前，必须向操作人员进行安全、技术交底。
5、作业人员进入现场必须戴安全帽，穿防滑鞋，高空作业必须系安全带。
6、塔吊操作须有专人指挥，全体作业人员集中精力，相互配合，在指挥人员指挥下安全作业。
7、对所有的起重工具如索具，夹具等进行全面检查并计算，验算后方可使用。
8、塔吊安装后必须经主管部门检查验收合格后，挂牌方可使用。
9、塔吊司机须持有效操作证上岗。
10、严格执行“十个不准吊”。
11、塔吊电箱必须上锁，专人保管，工作完毕切断电源、上锁。
12、经常对塔吊进行保养维修，特别是对五限位（超高、变幅、超重、力矩、升空室）上保险；吊钩、钢丝绳、滚筒要经常检查并准备配件。
八、塔身与砼结构防水处理办法
1、因塔吊基础埋置在砼结构底板以下，但塔身穿过底板和顶板。因此塔身在底板处用Φ3mm铁板焊接在塔身上作止水片，焊接必须牢固、密封、位置正确（底板的1/2处），砼浇捣应仔细、密实。
1、项目部必须配置塔吊指挥且持证上岗，配备对讲机，由塔吊指挥统一协调塔吊的吊装工作。
2、塔吊安装高度必须不在同一平面（应由足够的高差）
3、项目部应做好塔吊司机和塔吊指挥的安全技术交底工作，特别有关多塔作业的注意事项。
4、两台塔吊不得同时在吊装重叠区域进行吊装工作，当塔吊在吊装重叠区域进行工作时应注意相关塔机的情况。
5、做好混凝土试块留置工作，在安装塔吊前进行试压，满足混凝土强度后，方可允许安装塔吊。
6、做好塔吊的沉降观测工作，特别是在塔吊刚安装时，应每星期至少观测一至两次，待沉降稳定后，才可减少观测次数，但每月不得少于一次。如发现异常情况，应及时上报。
7、塔吊基础施工前，应做好技术交底工作。
2、各台塔吊存在交叉作业，为尽量减少交叉工作面，所以为了保证运行中各塔机的安全作业，相互两台塔吊高低差控制在2.8m，保证安全高度，以避免碰撞。
3、为了确保结构施工期间各塔机合理使用，安全作业，发挥塔机的最大效能，满足施工进度需要，加强群塔作业的管理、调控，特安排专人对施工现场各塔基作业的指挥与协调。确保群塔施工的顺利进行。
4、加强人员的管理，选择有丰富工作经验和较强责任心的塔吊司机。并对塔吊司机、塔吊指挥进行有针对性的安全交底，督促其严格执行。
5、每台塔吊派专人指挥及相互间的吊装协调。塔机与信号指挥人员必须配对对讲机，确保指挥信号的可靠和准确，我项目部对塔机实行全天候共六个频道，避免因使用哨音造成指挥信号混乱和对周围群众的噪音干扰。
6、加强塔机的顶升管理。按时按要求完成塔机的附墙顶升工作。派专人进行现场监督，确保顶升过程的安全，并不受相邻塔机的干扰。
十一、承台土方开挖技术措施
2、土方开挖参见地下室土方开挖相关方案。开挖时应注意一下安全问题：
（1）在土方开挖前，由项目施工员对挖土人员详细的技术交底。放好坡顶线，坡底线经复测及验收合格后开始挖土。
（2）承台土方开挖用机械开挖至承台垫层底标高以上0.5m后停止，剩余土方采用人工开挖。
（3）挖土过程要注意附近边坡开挖的土方。
（4）挖土过程中要确保施工安全，以免发生意外。
（5）挖至基底后应及时进行基槽验收，合格后及时进行垫层等下一道工序施工，尽量避免土体暴露，防止土体水分蒸发损失，导致土体积膨胀或因下雨侵泡土体，必要时基底覆盖塑料薄膜，帆布等措施。
（6）在基坑底设置临时集水坑，每只集水坑配备一台抽水柈，随时抽出坑内积水。
（7）基坑顶离坑边500mm左右做临时防护栏杆，栏杆用黄黑相间的钢管搭设，栏杆高度1.5m安悦小区1#施工组织设计，设三道水平横向杆，并在围护栏杆四周用密目网封闭维护。
（8）填土前应将基坑内积水抽干，清除杂物，然后分层回填务实。
十二、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正
1、土方开挖期间，塔吊基础沉降观测每天一次，垂直度在塔吊自由高度时每天一次测定，当架设附墙后，每周一次（在安装附墙时必测）。
3、塔吊沉降和观测点设在塔吊标准节上，标高为1.5米（黄海标高为5.5米）
CJT486-2015标准下载2010年11月10日