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天津市多层旅馆建筑施工方案附计算书

同连梁一样，跨内按T行截面设计，翼缘计算宽度对于HG跨取

次梁正截面配筋计算表25

（2）斜截面受剪承载力计算

对于EF、GH跨，由于l02/l01>2,按双向板进行计算；对于FG跨按单向板计算。双向板按弹性理论设计。

DB3302／T 1079-2018 管线探测技术规程.pdfq=2.0×1.4=2.8KN/m2

g=4.27×1.2=5.12KN/m2

p=q+g=7.92KN/m2

l0=lc(轴线间距离)

中间跨按单向板计算图25：板区格划分图

截面有效高度：假定选用Ф8钢筋，则l01方向跨中截面的h01=81mm;l02方向跨中截面的h01=73mm;支座截面h0=81mm。

为了便于计算，均近似取γ=0.95，
。截面配筋计算结果及实际配筋，列于表27中。

十一、纵向框架梁（主梁）计算

主梁按连续梁考虑，按弹性方法进行计算。

由于是框架结构，梁的计算跨度就为轴线间的距离，均为6.6m,等跨，可以根据表格计算内力。

1）屋面主梁梁荷载计算

主梁自重0.30×0.65×25=4.88KN/m

粉刷0.02×(0.65－0.10)×2×17=0.37KN/m

均布恒荷载设计值g=（4.88+0.37+7.90）×1.2=15.78KN/m

次梁自重0.25×0.55×6.0×25=20.61KN

作用在次梁上的屋面自重
KN

集中恒荷载设计值G=(20.61+69.05)/2×1.2=66.17KN

均布活荷载设计值q=0.82×1.4=1.15KN

集中活荷载设计值Q=3.59×1.4=5.03KN

2）3~8层主梁梁荷载计算

主梁自重0.30×0.65×25=4.88KN/m

粉刷0.02×(0.65－0.10)×2×17=0.37KN/m

墙体自重及粉刷23.30/6.6=3.53KN/m

均布恒荷载设计值g=（4.88+0.37+7.01+3.53）×1.2=18.95KN/m

次梁自重0.25×0.55×6.0×25=20.61KN

作用在次梁上的楼面自重
KN

墙体自重17.24+10.29=27.53KN

集中恒荷载设计值G=(20.61+61.30+27.53)/2×1.2=65.66KN

均布活荷载设计值q=3.28×1.4=4.59KN

集中活荷载设计值Q=14.36×1.4=20.10KN

3）2层主梁梁荷载计算

主梁自重0.30×0.65×25=4.88KN/m

粉刷0.02×(0.65－0.10)×2×17=0.37KN/m

墙体自重及粉刷32.64/6.6=4.95KN/m

均布恒荷载设计值g=（4.88+0.37+7.01+4.95）×1.2=20.65KN/m

次梁自重0.25×0.55×6.0×25=20.61KN

作用在次梁上的楼面自重
KN

墙体自重38.76KN

集中恒荷载设计值G=(20.61+61.30+38.76)/2×1.2=72.40KN

均布活荷载设计值q=3.28×1.4=4.59KN

集中活荷载设计值Q=14.36×1.4=20.10KN

（3）主梁的承载力计算

1）正截面受弯承载力计算

跨内按T形截面计算，因
，所以翼缘计算宽度取
，取
计算。

2）斜截面受剪承载力计算

（fyv=210N/mm2）,则

3）次梁两侧附加横向钢筋计算

次梁传来集中力F=70.24+20.10=90.34KN,

m=950/200=4.5

现次梁两侧各布置三排，共6排。另加吊筋120,Asb=314m2

踏步板TB1计算（取一个踏步为一个计算单元）

踏步板斜板厚度取40mm，水磨石容重标准值为0.65KN/m2

水磨石面层（0.30+0.15）×0.65×1.2=0.35KN/m

踏步板自重
0.3×25×1.2=1.08KN/m

g=0.35+0.14+1.08=1.57KN/m

活荷载q=2.0×0.3×1.4=0.84KN/m

p=g+q=1.57+0.84=2.41KN/m

计算跨度：l0=1.10+(0.2+0.2)/2=1.30m

踏步截面的平均高度为

混凝土用C30,fc=14.3N/mm2,钢筋采用HPB235，fy=210N/mm2

按构造要求，梁式楼梯踏步板配筋应不少于2根，现选配2φ6（As=57mm2）

斜梁计算简图为一简支梁，计算跨度为

l01=13×300+2×150+200=4400mm

梁高h=l01/10=440mm,取h=450mm

梁宽b=h/2=225mm,取b=200mm

金属栏杆重0.12×1.2=0.12KN/m

g=6.03+2.75+0.50+0.12=9.40KN/m

TL1与TB1现浇在一起，故TL1可按倒L形截面受弯构件计算。

采用HRB335级钢筋，fy=300N/mm2,混凝土采用C30,fc=14.3N/mm2。

故属于第一类L形截面，既受压区在翼缘内。

0.07fcbh0=0.07×14.3×200×410=82082N>18500N

平台板取1m宽作为计算单元，取板厚60mm.

水磨石面层0.65×1.2=0.78KN/m

平台板自重0.06×25×1.2=1.8KN/m

板底抹灰重0.02×17×1.2=0.41KN/m

恒载设计值g=2.99KN/m

活荷载设计值q=2.0×1.4=2.8KN/m

总计：p=g+q=5.79KN/m

选用5φ6（As=142mm2）

确定平台梁的计算跨度及截面高度

跨度L2=Ln+a=3.2+0.1+0.15=3.45m

L2=1.05Ln=1.05×3.2=3.3.6m

取计算跨度L2=3.36m

截面高度h=L2/12=3360/12=280mm,取h=300mm，取b=200mm。

由平台板传来均布荷载5.79×(1.1/2+0.2)=4.34KN/m

均布荷载设计值5.98KN/m

斜梁传来集中荷载设计值

内力计算(计算简图见图)

因为计算跨度L2=3.36m,净跨度Ln=3.2m

支座反力R=(5.98×3.36+5.25×4)/2=20.55KN

V=20.55+5.98×3.2/2=30.12KN

选用216（As=402mm2）

0.07fcbh0=0.07×14.3×200×260=52.05KN>30.12KN,按构造配置箍筋。

已知门洞宽1.8m，现取雨蓬板宽为b=2.4m,伸出墙外长l=1.2m；

设雨蓬梁两端各伸入墙内0.5m，则雨蓬梁长为2.4+2×0.5=3.4m。

取1m宽板带为计算单元，设板厚h=l/12=1200/12=100mm，取板端厚80mm。

20mm水泥砂浆面层20×0.02×1.2=0.48KN/m

板自重（按平均厚）25×0.09×1.2=2.70KN/m

15mm纸筋石灰抹底16×0.015×1.2=0.29KN/m

恒荷载设计值g=3.47KN/m

由于雪荷载小于活荷载取活荷载设计值为q=0.7×1.4=0.98

集中荷载（1m宽内一个）F=1.0KN

恒活荷载加均布活荷载:

M1=1/2（g+q）ln2=1/2（3.47+0.98）×1.22=3.2KNm

M2=1/2gln2+Fln=1/2×3.47×1.22+1×1.2=3.7KNm

M2>M1，故应按M2计算配筋。

选配Φ8＠180㎜，As=279.11㎜2。

雨蓬板纵筋伸入梁内的锚固长度ld≥30d，即应大于30×8=240㎜。

设梁截面尺寸为300mm×300mm。

梁自重25×0.3×0.3×1.2=2.70KN/m

梁侧粉刷16×0.012×（0.3+0.3）×1.2=0.14KN/m

梁上墙体重（6.0×0.29+17×0.02）×1.2×2.4/3=2.00KN/m

雨蓬板传来的恒荷载3.47×1.2=4.16KN/m

g=2.70+0.14+2.00+4.16=9.00KN/m

雨蓬板传来的活荷载q=0.98×1.2=1.18KN/m

集中荷载因板实际宽2.4m,集中荷载按2个计算

梁的计算跨度：L0=1.05LN=1.05×1.8=1.89m

兼顾受扭需要，取2Φ14，AS=308mm2

雨篷板上均布荷载（g+q）产生沿梁纵轴每米的线扭矩为：

集中荷载在门洞边所产生的扭矩：

雨篷板上恒荷载（g）产生沿梁纵轴每米的线扭矩为：

故应取T210 环境敏感区深水大跨度铁路桥梁绿色快速施工技术-中铁建大桥局.pdf，V1进行计算。

近似取矩形截面计算，截面抗扭塑性抵抗拒为：

0.25fc=0.25×14.3=3.58N/mm2〉0.66N/mm2

0.7ft=0.7×1.43=1.00N/mm2>0.66N/mm2

截面尺寸符合要求，按构造配置受剪扭钢筋。

复合地板施工方案剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数βt：

现集中荷载对支座截面所产生的剪力值小于总剪力值的75%，故剪扭构件的受剪承载力应按以下公式进行计算：

Asv为受剪所需的箍筋截面面积；