施工组织设计下载简介

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门洞支撑与满堂红脚手架合并施工方案

③脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。 

3、脚手架上施工作业的安全技术措施 

①结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 

②严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2JJF(皖) 97-2020 交流高压试验装置校准规范.pdf，确保较大安全储备。 

③施工时严禁将各种材料堆放于脚手架上。

④各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。 

⑤定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

 4、脚手架拆除的安全技术措施 

①拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。 

②架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。 

③拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。 

④拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 

⑤在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 

⑥每天拆架下班时，不应留下隐患部位。 

⑦拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 

⑧所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。 

⑨拆下的零配件要装入容器内，用吊蓝吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。

①进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。 

②严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。 

③脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。 

④上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。 

⑤护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。

⑥脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。 

⑦不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；吊车起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。 

⑧不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。 

⑨在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。 

⑩拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。 

11脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。 

12施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。 

13使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。 

14脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。 

15施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。

16运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。 

17六级以上大风、大雨天气停止脚手架作业。

附件：碗扣式满堂红支架体系计算书

下垫木：下垫木采用15×20cm方木，长边与地面接触，横桥向布置。

支架：采用碗扣式Φ48mm×3.5mm钢管支架。立杆间距：腹板部位横桥向为0.6m，底板及翼缘板部位横桥向为0.9m；纵桥向加密段间距为0.6m，非加密段间距为0.9m。横杆步距为1.2m。立杆力学模型可视为两端铰接的受压构件进行计算。

主梁及小梁：主梁采用15×15cm方木架设在支架U型顶托上，腹板部位间距为0.6m，底板及翼缘板部位间距为0.9m，纵桥向布置。小梁采用10×10cm方木架设在主梁上，间距0.2m，横桥向布置。主梁及小梁力学模型均视为简支梁进行计算。

模板：底模采用15mm厚优质竹胶板，铺设在小梁上。

（1）现浇箱梁钢筋混凝土荷载：

现浇钢筋混凝土容重:26KN/m3

为方便验算和出于安全考虑，按箱梁混凝土全部自重均布在箱梁底面范围。

竹胶板自重：9KN/m3；

木材（方木）容重：7.5KN/m3；

Φ48mm×3.5mm钢管立杆、横杆自重：0.06KN/m。

（3）Q活：施工荷载（人、料具运输堆放等活载）：2.5KN/m2

（4）Q振：混凝土卸料冲击荷载（采用泵送）：2KN/m2

（5）Q倾：其它可能产生荷载（如风载、养护荷载）：2KN/m2

三、支撑系统各构件计算

第一种不利情况：取箱梁梁高2.6m，腹板厚700mm处为计算单元，立杆横桥向间距0.6m，纵桥向间距0.6m。

1、10×10cm方木验算：

10×10cm方木间距0.2m，跨距0.6m。

荷载计算：出于安全考虑，取腹板位置荷载进行计算

G砼=2.58×0.2×26=13.42KN

G模板=0.6×0.2×0.015×9+1.13×0.2×0.015×9×2=0.077KN

N=1.2（G砼+G模板）+1.4（Q活+Q振+Q倾）

=1.2（13.42+0.077）+1.4（2.5+2+2）×0.6×0.2

弯曲强度：q=ΣG/L=17.28/0.6=28.8KN/m

10×10cm方木跨中弯矩：M=qL2/8=28.8×0.62/8=1.3KN·m

故10×10方木挠度满足要求，综上10×10方木强度满足施工要求。

2、15×15方木验算：

15×15方木间距60cm，跨距L为60cm。

荷载计算：G砼=2.58×0.6×26=40.25KN

G模板=0.6×0.6×0.015×8+1.13×0.6×0.015×9×2=0.226KN

G方木=0.1×0.1×0.6×8×3=0.14KN

N=1.2（G砼+G模板+G方木）+1.4（Q活+Q振+Q倾）

=1.2（40.25+0.226+0.14）+1.4×6.5×0.6×0.6

q=ΣG/L=52.02/0.6=86.69KN/m

15×15cm方木跨中弯矩：M=qL2/8=86.69×0.62/8=3.9KN·m

故15×15方木挠度满足要求，综上15×15方木强度满足施工要求。

G砼=2.58×0.6×26=40.25KN

G模板=0.6×0.6×0.015×8+1.13×0.6×0.015×9×2=0.226KN

G方木10×10=0.1×0.1×0.6×8×3=0.14KN

G支架=0.0384×2=0.08KN

G方木15×15=0.15×0.15×0.6×8=0.108KN

N=1.2（G砼+G模板+G方木15×15+G方木10×10）+1.4（Q活+Q振+Q倾）

=1.2（40.25+0.226+0.14+0.108）+1.4×6.5×0.6×0.6

式中：σ——立杆内应力，（N/mm2)；

A——立杆横截面积，由《建筑施工脚手架实用手册》中取值，对于Φ48mm的钢管，壁厚为3.5mm，A=4.89cm2；

φ——轴心受压杆件稳定系数；

f——钢材强度设计值，205N/mm2

λ—长细比，λ=l0/i

l0—计算长度，l0＝1.2m

h—支架立杆的布距，取值为1.2m

i—截面回转半径，由《简明施工计算手册》中取值,i=1.58cm

λ=l0/i=120÷1.58=76

N/ΦA=33060/0.714x489=94.7Mpa≤f=205Mpa(允许承载应力)

由施工现场试验得地基承载力。处理后地基承载力必须达到220kpa以上。

N=1.2（G砼+G模+G支+G方木15×15+G方木10×10）+1.4（Q活+Q振+Q倾）

=1.2（40.25+0.226+0.08+0.14+0.108）+1.4×6.5×0.6×0.6

支架底垫木方厚0.15m，宽0.20m。

支架底面积S=0.2×1.5=0.3m2，受力面积为S=0.3m2（考虑地基不均匀沉降，受力面积折减20%，即0.3×80%=0.24m2）

地基受力：G/S=52.24/0.24=217.67KN/m2＜260kpa。

经验算地基承载力满足施工要求。

第二种不利情况：取箱梁梁高2.0m，腹板厚400mm处为计算单元，立杆横桥向间距0.6m，纵桥向间距0.9m。

1、10×10cm方木验算：

10×10cm方木间距0.2m，跨距0.6m。

荷载计算：出于安全考虑，取腹板位置荷载进行计算

G砼=0.2×1.336×26=6.95KN

G模板=0.6×0.2×0.015×9+1.13×0.2×0.015×9×2=0.077KN

N=1.2（G砼+G模板）+1.4（Q活+Q振+Q倾）

=1.2（6.95+0.077）+1.4（2.5+2+2）×0.6×0.2

弯曲强度：q=ΣG/L=9.52/0.6=15.87KN/m

10×10cm方木跨中弯矩：M=qL2/8=15.87×0.62/8=0.714KN·m

故10×10方木挠度满足要求，综上10×10方木强度满足施工要求。

2、15×15方木验算：

15×15方木间距60cm，跨距L为90cm。

荷载计算：G砼=0.9×1.336×26=31.26KN

G模板=0.6×0.6×0.015×8+1.13×0.6×0.015×9×2=0.226KN

G方木=0.1×0.1×0.6×8×3=0.14KN

N=1.2（G砼+G模板+G方木）+1.4（Q活+Q振+Q倾）

=1.2（31.26+0.226+0.14）+1.4×6.5×0.6×0.6=37.95+3.28

q=ΣG/L=41.23/0.9=45.82KN/m

15×15cm方木跨中弯矩：M=qL2/8=45.82×0.92/8=4.64KN·m

故15×15方木挠度满足要求，综上15×15方木强度满足施工要求。

G砼=1.336×0.9×26=31.26KN

G模板=0.6×0.6×0.015×8+1.13×0.6×0.015×9×2=0.226KN

G方木10×10=0.1×0.1×0.6×8×3=0.14KN

G支架=0.0384×2=0.08KN

G方木15×15=0.15×0.15×0.6×8=0.108KN

N=1.2（G砼+G模板+G方木15×15+G方木10×10）+1.4（Q活+Q振+Q倾）

=1.2（31.26+0.226+0.14+0.108）+1.4×6.5×0.6×0.6

式中：σ——立杆内应力，（N/mm2)；

A——立杆横截面积，由《建筑施工脚手架实用手册》中取值，对于Φ48mm的钢管，壁厚为3.5mm，A=4.89cm2；

φ——轴心受压杆件稳定系数；

f——钢材强度设计值，205N/mm2

λ—长细比，λ=l0/I

l0—计算长度，l0＝1.2m

h—支架立杆的布距，取值为1.2m

i—截面回转半径，由《简明施工计算手册》中取值,i=1.58cm

λ=l0/i=120÷1.58=76

N/ΦA=37570/0.714x489=107.6Mpa≤f=205Mpa(允许承载应力)

由施工现场试验得地基承载力。处理后地基承载力必须达到220kpa以上。

N=1.2（G砼+G模+G支+G方木15×15+G方木10×10）+1.4（Q活+Q振+Q倾）

=1.2（31.26+0.226+0.08+0.14+0.108）+1.4×6.5×0.6×0.6

=28.65+3.276=41.45KN

支架底垫木方厚0.15m，宽0.20m。

支架底面积S=0.2×1.5=0.3m2，受力面积为S=0.3m2（考虑地基不均匀沉降，受力面积折减20%，即0.3×80%=0.24m2）

地基受力：G/S=41.45/0.24=173KN/m2＜260kpa。

经验算地基承载力满足施工要求。

第三种不利情况：取6#墩至7#墩方向刚出8m加密段处为计算单元，箱梁梁高2.326m，腹板厚550mm为，底板厚度为372mm，立杆横桥向间距0.6m，纵桥向间距0.9m。

1、10×10cm方木验算：

10×10cm方木间距0.2m，跨距0.6m。

荷载计算：出于安全考虑，取腹板位置荷载进行计算

G砼=1.94×0.2×26=10.09KN

G模板=0.6×0.2×0.015×9+1.13×0.2×0.015×9×2=0.077KN

N=1.2（G砼+G模板）+1.4（Q活+Q振+Q倾）

=1.2（7.26+0.077）+1.4（2.5+2+2）×0.6×0.2

弯曲强度：q=ΣG/L=10.09/0.6=16.81KN/m

10×10cm方木跨中弯矩：M=qL2/8=16.81×0.62/8=0.757KN·m

故10×10方木挠度满足要求，综上10×10方木强度满足施工要求。

2、15×15方木验算：

15×15方木间距60cm，跨距L为90cm。

荷载计算：G砼=1.94×0.9×26=45.4KN

G模板=0.6×0.6×0.015×8+1.13×0.6×0.015×9×2=0.226KN

G方木=0.1×0.1×0.6×8×3=0.14KN

N=1.2（G砼+G模板+G方木）+1.4（Q活+Q振+Q倾）

=1.2（45.4+0.226+0.14）+1.4×6.5×0.6×0.6=54.91+3.28

q=ΣG/L=58.19/0.9=64.66KN/m

15×15cm方木跨中弯矩：M=qL2/8=64.66×0.92/8=6.55KN·m

故15×15方木挠度满足要求，综上15×15方木强度满足施工要求。

G砼=1.94×0.9×26=45.40KN

G模板=0.6×0.6×0.015×8+1.13×0.6×0.015×9×2=0.226KN

G方木10×10=0.1×0.1×0.6×8×3=0.14KN

G支架=0.0384×2=0.08KN

G方木15×15=0.15×0.15×0.6×8=0.108KN

N=1.2（G砼+G模板+G方木15×15+G方木10×10）+1.4（Q活+Q振+Q倾）

=1.2（45.4+0.226+0.14+0.108）+1.4×6.5×0.6×0.6

式中：σ——立杆内应力，（N/mm2)；

A——立杆横截面积，由《建筑施工脚手架实用手册》中取值，对于Φ48mm的钢管，壁厚为3.5mm，A=4.89cm2；

φ——轴心受压杆件稳定系数；

f——钢材强度设计值，205N/mm2

λ—长细比，λ=l0/I

l0—计算长度，l0＝1.2m

h—支架立杆的布距，取值为1.2m

i—截面回转半径，由《简明施工计算手册》中取值,i=1.58cm

λ=l0/i=120÷1.58=76

N/ΦA=58240/0.714x489=167Mpa≤f=205Mpa(允许承载应力)

球罐施工方案由施工现场试验得地基承载力。处理后地基承载力必须达到220kpa以上。

N=1.2（G砼+G模+G支+G方木15×15+G方木10×10）+1.4（Q活+Q振+Q倾）

=1.2（45.4+0.226+0.08+0.14+0.108）+1.4×6.5×0.6×0.6

支架底垫木方厚0.15m，宽0.20m。

支架底面积S=0.2×1.5=0.3m2，受力面积为S=0.3m2（考虑地基不均匀沉降，受力面积折减20%，即0.3×80%=0.24m2）

GBT 50476-2019标准下载地基受力：G/S=58.42/0.24=243KN/m2<260kpa。

经验算地基承载力满足施工要求。