施工组织设计下载简介
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河北省人民医院内庭院满堂脚手架施工方案14、脚手架搭设完成后应有书面验收记录，并履行验收签字手续，验收合格后，应将合格证挂在显眼处。
15、在脚手架使用期间，顶面的网架杆件应分区分批分散堆放，并严禁抛掷，应轻放，顶面使用荷载控制在允许范围内，有专人进行控制。
GB 11022-2020-T 高压交流开关设备和控制设备标准的共用技术要求.pdf满堂脚手架长度L(m)
满堂脚手架宽度B(m)
脚手架搭设高度H(m)
纵横向水平杆步距h(m)
立柱间纵向钢管支撑根数n
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)
每米钢管自重g1k(kN/m)
脚手板自重标准值g2k(kN/m2)
挡脚板自重标准值g3k(kN/m)
密目式安全立网自重标准值g4k(kN/m)
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
材料堆放荷载q1k(kN/m2)
施工均布荷载q2k(kN/m2)
平台上的集中力F1(kN)
立杆轴心集中力F2(kN)
基本风压ω0(kN/m2)
风荷载标准值ωk(kN/m2)
平台水平支撑钢管布置图
四、板底支撑（纵向）钢管验算
钢管截面抵抗矩W(cm3)
钢管截面惯性矩I(cm4)
钢管弹性模量E(N/mm2)
钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)
G1k=g1k=0.033kN/m
G2k=g2k×lb/(n+1)=0.35×1.5/(2+1)=0.175kN/m
Q1k=q1k×lb/(n+1)=0×1.5/(2+1)=0kN/m
Q2k=q2k×lb/(n+1)=0.5×1.5/(2+1)=0.25kN/m
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
满堂脚手架平台上的无集中力
q1=1.2×(G1k+G2k)=1.2×(0.033+0.175)=0.25kN/m
q2=1.4×(G1k+G2k)=1.4×(0+0.25)=0.35kN/m
Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×la2=(0.100×0.25+0.117×0.35)×1.52=0.148kN·m
Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×la=(1.100×0.25+1.200×0.35)×1.5=1.042kN
σ=Mmax/W=0.148×106/(4.49×103)=32.962N/mm2≤[f]=205N/mm2
满堂脚手架平台上无集中力
q'1=G1k+G2k=0.033+0.175=0.208kN/m
q'2=Q1k+Q2k=0+0.25=0.25kN/m
R'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×la=(1.100×0.208+1.200×0.25)×1.5=0.793kN
ν=(0.677×q'1+0.990×q'2)×la4/100EI=(0.677×0.208+0.990×0.25)×15004/(100×2.06×105×107800)=0.885mm≤min(1500/150,10)=10mm
钢管截面抵抗矩W(cm3)
钢管截面惯性矩I(cm4)
钢管弹性模量E(N/mm2)
钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)
立柱间纵向钢管支撑根数n
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
满堂脚手架平台上无集中力
q=1.2×g1k=0.04kN/m
p=Rmax=1.042kN
p'=R'max=0.793kN
Mmax=0.423kN·m
Rmax=2.422kN
Vmax=2.341mm
Vmax=2.341mm≤min{1500/150,10}=10mm
σ=Mmax/W=0.423×106/(4.49×103)=94.209N/mm2≤[f]=205N/mm2
满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算
q=1.2×g1k=0.04kN/m
p=Rmax=1.042kN
p'=R'max=0.793kN
Mmax=0.423kN·m
Rmax=2.422kN
Vmax=2.341mm
Vmax=2.341mm≤min{1500/150,10}=10mm
σ=Mmax/W=0.423×106/(4.49×103)=94.209N/mm2≤[f]=205N/mm2
单扣件抗滑承载力(kN)
单扣件抗滑承载力设计值Rc=8.0×1=8kN≥R=2.422+0=2.422kN
钢管截面回转半径i(cm)
钢管的净截面A(cm2)
钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
NG1=gk×H+g1k×la×n+g1k×a=0.1621×12+0.033×1.5×2+0.033×0.3=2.054kN
NG2=g2k×la×lb=0.35×1.5×1.5=0.787kN
NG3=g3k×la=0.17×1.5=0.255kN
NG4=g4k×la=0.1×1.5=0.15kN
NQ1=q1k×la×lb=0×1.5×1.5=0kN
NQ2=q2k×la×lb=0.5×1.5×1.5=1.125kN
NQ3=F1+F2=0+0=0kN
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值N=1.2×(NG1+NG2+NG3+NG4)+0.9×1.4×(NQ1+NQ2+NQ3)=1.2×(2.054+0.787+0.255+0.15)+0.9×1.4×(0+1.125+0)=5.313kN
L0=kμh=1.0×2.176×1.8=3.917m
长细比λ=L0/i=3917/15.9=246.352≤[λ]=250
轴心受压构件的稳定系数计算
L0=kμh=1.155×2.176×1.8=4.524m
长细比λ=L0/i=4524/15.9=284.528
由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.09
Wk=μz×μs×W0=1×1.04×0.25=0.26kN/m2
北京城铁暗挖区间隧道穿越楼群关键施工方案Mw=0.9×1.4×Wk×l×h2/10=0.9×1.4×0.26×1.5×1.82/10=0.159kN·m
σ=N/φA+Mw/W=5.313×103/(0.09×4.24×102)+0.159×106/(4.49×103)=174.642N/mm2≤[f]=205N/mm2
八、立杆支承面承载力验算
混凝土板厚度h(mm)
立杆底座面积A(m2)
1、局部受压承载力验算N=NG1+NG2+NG3+NG4+NQ1+NQ2+NQ3=2.054+0.787+0.255+0.15+0+1.125+0=4.371kN
ω=0.75，βl=(Ab/Al)0.5=0.333，fcc=0.85×11.90=10.115kN/mm
Fl=ωβlfccA=0.75×0.333×10.115×103×0.01=25.288kN≥N=4.371kN
某工程基坑护坡工程施工方案南通永峰建筑安装工程有限公司