施工组织设计下载简介

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淄江花园J-01组团16#17#18#住宅楼工程脚手架施工方案

采用木脚手板，板长3m，宽为250mm。

密目安全网要用淄博市安监站推荐产品，并要证件齐全，其阻燃性能应符合GB16909的规定。每10cm×10cm=100cm2的面积上，有2000个以上网目。

路基、路面及雨、污水管道工程施工组织设计.doc6.1.4脚手架搭设时注意事项

1）节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。

2）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

3）相临立杆的接头位置在不同的步距内，与相近大横杆的距离不宜大于步距的三分之一。

4）对接扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上，直角扣件的开口不得朝下，以确保安全。

5）上架作业人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带。

6）严格按搭设方案施工，连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过两步。

7）在搭设过程中，应注意调整整架的垂直度，一般通过调整连墙撑的长度来实现，但最大允许偏差100mm。

6.1.5脚手架搭设的质量要求

1）搭设高度H≤25m时,纵向偏差不大于H/200，且不大于100mm，横向偏差不大于H/400，且不大于50mm。

2）纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于20mm，横向水平杆水平偏差不大于10mm。

3）脚手架步距、立杆横距偏差不大于20mm，立杆纵距偏差不大于50mm。

4）扣件紧固力量宜在40~65N.m范围内，无松动现象。

5）连墙点的数量，位置要正确，连接牢固，无松动现象。

6）同一层各挑梁上表面之间的水平误差不大于20mm，且应视需要在其间设置整体拉结构件，以保护整体稳定。

6.1.6脚手架的交底与验收

脚手架必须严格按照施工方案搭设，要有严格的技术交底，对详细部位要有节点构造详图，操作人员必须严格执行，所有偏差数值必须控制在允许范围内。

要由专门人员对已搭设好的脚手架按照搭设方案进行验收，验收时要有量化内容，如横、立杆间距数值，立杆的垂直度，横杆的平整度等都详细记载在验收记录中，不能简单的用“符合要求”来代替。

1）用完毕的脚手架应及时回收入库、分类存放。露天堆放时，场地应平整，排水良好，下设支垫，并用苫布遮盖。配件、零件存放在室内。

2）要定期对脚手架的构配件进行除锈、防锈处理。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈。

3）脚手架使用的扣件、螺母、垫板、插销等小配件易丢失，在支搭时应将多余件及时回收存放，在拆除时亦应及时验收，不得乱扔乱放。

4）建立健全脚手架工具材料的领发、回收、检查、维修制度，按照谁使用谁维修谁管理的原则，实行限额领用或租赁方法，以减少丢失和损失。

5）作业层每1m架面上施工荷载不得超过以下规定值，结构脚手架2KN/m2，装修脚手架2KN/m2

6）在架板上堆放的标准砖不得多于单排立码3层，砂浆和容器总重不得大于1.5KN，施工设备单重不得大于1KN，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2.5KN。

7）在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。按通行手推车要求搭设的脚手架应确保车道畅通。严禁上架人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车。

8）施工人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。

9）在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构件、整体性杆件、连续紧固件和连墙体。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。

10）工人在架上作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞，闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。

11）人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上下。

12）在作业中，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作用，发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。

7.2国家现行安全规范、规程。

1）中国建筑工业出版社出版的建筑施工计算手册

3）建筑施工脚手架手册

悬挑式扣件钢管脚手架计算书

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为20.0米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.50米。

采用的钢管类型为
48×3.2mm，

连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。

施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。

悬挑水平钢梁采用[16b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3.00米。

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.500/2=0.113kN/m

活荷载标准值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m

荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.113+1.4×2.250=3.331kN/m

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

M=3.331×0.9002/8=0.337kN.m

=0.337×106/5080.0=66.392N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.113+2.250=2.401kN/

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×2.401×900.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.817mm

小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900×1.500/2=0.101kN

活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN

荷载的计算值P=(1.2×0.035+1.2×0.101+1.4×2.025)/2=1.499kN

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.499×1.500=0.402kN.m

=0.402×106/5080.0=79.090N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm

集中荷载标准值P=0.035+0.101+2.025=2.161kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=1.146×2160.810×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=3.33mm

V=V1+V2=3.381mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900×1.500/2=0.101kN

活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN

荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.101+1.4×2.025=3.026kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394

NG1=0.139×20.000=2.788kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

NG2=0.150×4×1.500×(0.900+0.200)/2=0.495kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×1.500×4/2=0.450kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.500×20.000=0.150kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.883kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.900/2=4.050kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us——风荷载体型系数：Us=0.600

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.250×0.600=0.236kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.883+0.85×1.4×4.050=9.479kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.883+1.4×4.050=10.330kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.236×1.500×1.500×1.500/10=0.095kN.m

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.330kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；

——由长细比，为2599/16=164；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.262；

　　
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=10330/(0.26×489)=80.489N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.479kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；

——由长细比，为2599/16=164；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.262；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.095kN.m；

　　
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=9479/(0.26×489)+95000/5080=92.540N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.236kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×4.50=13.500m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000

经计算得到Nlw=4.465kN，连墙件轴向力计算值Nl=9.465kN

连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]

其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=20.00/1.58的结果查表得到
=0.97；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=97.082kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=9.465kN大于扣件的抗滑力8.0kN，根据工程实际情况，改为双扣件，其抗滑力为12KN，满足要求!

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。

本工程算例中，m=1500mm，l=3000mm，ml=200mm，m2=1100mm；

水平支撑梁的截面惯性矩I=934.50cm4，截面模量(抵抗矩)W=116.80cm3。

受脚手架作用集中强度计算荷载N=10.33kN

水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×25.15×0.0001×7.85×10=0.24kN/m

k=1.50/3.00=0.50

kl=0.20/3.00=0.07

k2=1.10/3.00=0.37

代入公式，经过计算得到

支座反力RA=25.935kN

最大弯矩MA=13.695kN.m

抗弯计算强度f=13.695×106/(1.05×116800.0)=111.668N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

受脚手架作用集中计算荷载N=3.88+4.05=7.93kN

水平钢梁自重计算荷载q=25.15×0.0001×7.85×10=0.20kN/m

最大挠度Vmax=7.3mm

水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/400,满足要求!

八、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用[16b号槽钢U口水平,计算公式如下

其中
b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到
b=570×10.0×65.0×235/(1100.0×160.0×235.0)=2.11

经过计算得到强度
=13.70×106/(0.936×116800.00)=125.26N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算
<[f],满足要求!

九、锚固段与楼板连接的计算

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=4.210kN

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[4210×4/(3.1416×50×2)]1/2=8mm

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=4.21kN；

d——楼板螺栓的直径，d=20mm；

[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；

h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度Q／SY 06502.5-2016 炼油化工工程总图设计规范 第5部分：厂区道路.pdf，经过计算得到h要大于4209.63/(3.1416×20×1.5)=44.7mm。

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式

其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=4.21kN；

d——楼板螺栓的直径，d=20mm；

b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；

fcc——混凝土的局部挤压强度设计值西安市长安区西部大道施工组织设计，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；

经过计算得到公式右边等于131.6kN

现浇板混凝土局部承压计算满足要求!