施工组织设计下载简介

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生料粉磨区域旋风框架模板支撑专项施工方案

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。

使用模板类型为：胶合板。

静荷载标准值q1=25.000×0.100×0.800+0.350×0.800=2.280kN/m

DB44／T 1330-2014 普通照明用LED控制装置性能要求.pdf活荷载标准值q2=(2.000+2.500)×0.800=3.600kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

W=80.00×1.20×1.20/6=19.20cm3；

I=80.00×1.20×1.20×1.20/12=11.52cm4；

其中f1——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

f——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M=0.100q1l2+0.117q2l2=0.100×1.20×2.280×0.2002+0.117×1.40×3.600×0.2002=0.035kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f1=0.035×1000×1000/19200=1.823N/mm2

面板的抗弯强度验算f1

T1=3Q/2bh

其中最大剪力Q=0.600q1l+0.617q2l=0.600×1.20×2.280×0.200+0.617×1.40×3.600×0.200=0.328kN

　　截面抗剪强度计算值T1=3×328.3/(2×800.000×12.000)=0.051N/mm2

　　截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2；

抗剪强度验算T1

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×2.280×2004/(100×6000×115200)=0.036mm

面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

方木按照均布荷载下连续梁计算。

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=25.000×0.100×0.200=0.500kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.350×0.200=0.070kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+2.000)×0.200=0.900kN/m

静荷载q1=1.20×0.500+1.20×0.070=0.684kN/m

活荷载q2=1.40×0.900=1.260kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下:

均布荷载q=0.684+1.260=1.944kN/m

最大弯矩M=0.100ql2=0.100×1.944×0.80×0.80=0.124kN.m

最大剪力Q=0.600ql=0.600×1.944×0.800=0.933kN

最大支座力N=1.100ql=1.100×1.944×0.800=1.711kN

本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

(1)方木抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.124×106/83333.3=1.49N/mm2；

方木的抗弯计算强度≤15.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.600ql=933N

截面抗剪强度必须满足:

T1=3Q/2bh

截面抗剪强度计算值T1=3×933/(2×50×100)=0.280N/mm2

截面抗剪强度设计值T=1.60N/mm2；

方木的抗剪计算强度≤1.6N/mm2,满足要求!

qk=0.570kN/m

方木的最大挠度小于800.00/250,满足要求!

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木方的支座力P=1.711kN

均布荷载取托梁的自重q=0.035kN/m。

托梁弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到最大弯矩M=0.515kN.m

经过计算得到最大支座F=7.515kN

经过计算得到最大变形V=0.283mm

◆连续梁支座反力复核验算：

Pn=0.035×2.400+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711=22.3kN

支座反力从左到右相加：

Rn=3.646+7.515+7.515+3.646=22.3kN

杆件受力Pn≈Rn，是平衡的，支座反力复核验算通过!

◆连续梁弯矩复核验算：

假定顺时针方向力矩为正力矩。

求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩）

支1:3.646×2.400=8.75

支2:7.515×1.600=12.02

支3:7.515×0.800=6.01

顺时针力矩之和：8.75+12.02+6.01=26.78KN.m

顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过!

顶托梁的截面力学参数为

本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

W=4.00×9.00×9.00/6=54.00cm3；

I=4.00×9.00×9.00×9.00/12=243.00cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.515×106/54000.0=9.54N/mm2

顶托梁的抗弯强度设计值为15.00N/mm2;

顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

T1=3Q/2bh

截面抗剪强度计算值T1=3×3224/(2×40×90)=1.343N/mm2

截面抗剪强度设计值T=1.60N/mm2;

顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=0.283mm

顶托梁的最大挠度小于800.0/250.0,满足要求!

五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架钢管的自重(kN)：

NG1=0.1217×6.000=0.730kN

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×0.800×0.800=0.224kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.000×0.100×0.800×0.800=1.600kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=2.554kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取0.00kN/m2

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+2.000+0.000)×0.800×0.800=2.880kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.20NG+1.40NQ=7.097kN

4.考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

NW=1.20×NG+0.9×1.40×NQ

Nw=1.20×2.554+0.9×1.40×2.880=6.694kN

本工程按照满堂支撑架进行验算，剪刀撑设置普通型，脚手架搭设高度6.00m，搭设宽度11.50m。

1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.097kN

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ=l0/i查表得到

i——计算立杆的截面回转半径(cm)，i=1.60

A——立杆净截面面积(cm2)，A=3.97

W——立杆净截面抵抗矩(cm3)，W=4.25

σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)

f——钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2

l0——计算长度(m)

k——满堂支撑架计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳定性时查表5.4.6，取1.155

h——脚手架步距，h=1.200m

a——立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度，a=0.30m

1.1.1.验算长细比

λ=1×1.301×(1.200+2×0.300)×100/1.600=146<[λ]=210,满足要求!

1.1.2.验算立杆稳定性

l0=1.155×1.301×(1.200+2×0.300)=2.705m

l0/i=270.478/1.600=169

由l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数
=0.248

钢管立杆受压应力计算值σ=7097.000/(0.248×397.4)=72.010N/mm2

立杆的稳定性计算σ

1.2.1.验算长细比

λ=1×2.292×1.200×100/1.600=172<[λ]=210.00,满足要求!

1.2.2.验算立杆稳定性

l0=1.155×2.292×1.200=3.177m

l0/i=317.671/1.600=199

由l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数
=0.182

钢管立杆受压应力计算值σ=7097.000/(0.182×397.4)=98.124N/mm2

立杆的稳定性计算σ

2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)，Wk=1.00W0UsUz=1.00×0.250×0.161×1.140=0.046kN/m2

h——立杆的步距，h=1.20m

la——立杆迎风面的间距，la=0.80m

lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，lb=0.80m

风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.046×0.800×1.200×1.200/10=0.007kN.m

Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值

Nw=1.20×2.55+0.9×1.40×2.880=6.694kN

钢管立杆受压应力计算值σ=6694.0/(0.248×397.4)+7000.0/4248.0=69.569N/mm2

立杆的稳定性计算σ

钢管立杆受压应力计算值σ=6694.0/(0.182×397.4)+7000.0/4248.0=94.200N/mm2

立杆的稳定性计算σ

3.满堂支撑架构造验算

支撑架搭设高宽比为：n=6.00/11.50=0.5

支撑架搭设间距为：0.80×0.80

高宽比n<=N，满足要求！

支撑架搭设跨数为：n=11.50/0.80=14.4

支撑架搭设间距为：0.80×0.80

跨数n>=N，满足要求！

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数1.00

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=8×1.00=8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0×1.00=8.00KN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支撑系统,立杆上端伸出至模板支撑点的长度a要求小于0.5,其他情况下,a也宜小于0.5!

b.模板支架立杆应在支架的两端和中间部分与建筑结构进行连接。

c.满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；

d.支架首步和顶步绕四周两跨范围内设水平斜撑，角部设剪刀撑；

e.高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑；

f.模板支架应自成体系，严禁与其他脚手架进行连接。

g.模板支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。

h.模板支架顶托抗压承载力应同于底座。

i.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

j.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

k.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

2.高大模板工程执行建质[2009]87号关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

4.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

6.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于300mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

主体砼浇筑施工方案7.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载喷筑墙体建筑构造--明阳高性能喷筑墙体（2020版），最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。