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面板最大挠度计算值v=0.677×25.920×1584/(100×6000×84375)=0.213mm

面板的最大挠度小于157.5/250,满足要求!

竖楞木方直接承受模板传递的荷载DBJ41T 188-2017 城市轨道交通工程安全监测技术规程.pdf，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.158m。

荷载计算值q=1.2×86.400×0.158+1.40×2.700×0.158=16.925kN/m

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载q=5.077/0.300=16.925kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×16.925×0.30×0.30=0.152kN.m

最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.300×16.925=3.046kN

最大支座力N=1.1ql=1.1×0.300×16.925=5.585kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.00×9.00×9.00/6=54.00cm3；

I=4.00×9.00×9.00×9.00/12=243.00cm4；

抗弯计算强度f=M/W=0.152×106/54000.0=2.82N/mm2

抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×3046/(2×40×90)=1.269N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×13.608×300.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.034mm

最大挠度小于300.0/250,满足要求!

竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：

P=(1.2×86.40+1.40×2.70)×0.158×0.300=5.08kN

B柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。

B柱箍弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到最大弯矩M=9.241kN.m

经过计算得到最大支座F=20.310kN

经过计算得到最大变形V=2.198mm

B柱箍的截面力学参数为

截面抵抗矩W=79.40cm3；

截面惯性矩I=396.60cm4；

(1)B柱箍抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=9.241×106/1.05/79400.0=110.84N/mm2

B柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

最大变形v=2.198mm

B柱箍的最大挠度小于1540.0/400,满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；

　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm):16

对拉螺栓有效直径(mm):14

对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=24.480

对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=20.310

B方向对拉螺栓强度验算满足要求!

竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：

P=(1.2×86.40+1.40×2.70)×0.158×0.300=5.08kN

H柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。

H柱箍弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到最大弯矩M=9.241kN.m

经过计算得到最大支座F=20.310kN

经过计算得到最大变形V=2.198mm

H柱箍的截面力学参数为

截面抵抗矩W=79.40cm3；

截面惯性矩I=396.60cm4；

(1)H柱箍抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=9.241×106/1.05/79400.0=110.84N/mm2

H柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

最大变形v=2.198mm

H柱箍的最大挠度小于1540.0/400,满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；

　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm):16

对拉螺栓有效直径(mm):14

对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=24.480

对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=20.310

H方向对拉螺栓强度验算满足要求!

柱模板的截面宽度B=1300mm，

柱模板的截面高度H=1300mm，

柱模板的计算高度L=2000mm，

柱箍间距计算跨度d=550mm。

柱箍采用双槽钢[10号槽钢。

柱模板竖楞截面宽度40mm，高度90mm。

B方向竖楞9根，H方向竖楞9根。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

二、柱模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取10.000h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取4.000m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.000m；

β——混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=48.000kN/m2

考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:

F1=0.90×48.000=43.200kN/m2

考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:

F2=0.90×3.000=2.700kN/m2。

面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下

面板的计算宽度取柱箍间距0.55m。

荷载计算值q=1.2×43.200×0.550+1.40×2.700×0.550=30.591kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=55.00×1.50×1.50/6=20.63cm3；

I=55.00×1.50×1.50×1.50/12=15.47cm4；

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.100×(1.20×23.760+1.40×1.485)×0.158×0.158=0.076kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.076×1000×1000/20625=3.679N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.20×23.760+1.4×1.485)×0.158=2.891kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×2891.0/(2×550.000×15.000)=0.526N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×23.760×1584/(100×6000×154688)=0.107mm

面板的最大挠度小于157.5/250,满足要求!

竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.158m。

荷载计算值q=1.2×43.200×0.158+1.40×2.700×0.158=8.760kN/m

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载q=4.818/0.550=8.760kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×8.760×0.55×0.55=0.265kN.m

最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.550×8.760=2.891kN

最大支座力N=1.1ql=1.1×0.550×8.760=5.300kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.00×9.00×9.00/6=54.00cm3；

I=4.00×9.00×9.00×9.00/12=243.00cm4；

抗弯计算强度f=M/W=0.265×106/54000.0=4.91N/mm2

抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×2891/(2×40×90)=1.205N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×6.804×550.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.193mm

最大挠度小于550.0/250,满足要求!

竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：

P=(1.2×43.20+1.40×2.70)×0.158×0.550=4.82kN

B柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。

B柱箍弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到最大弯矩M=8.768kN.m

经过计算得到最大支座F=19.272kN

经过计算得到最大变形V=2.015mm

B柱箍的截面力学参数为

截面抵抗矩W=79.40cm3；

截面惯性矩I=396.60cm4；

(1)B柱箍抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=8.768×106/1.05/79400.0=105.17N/mm2

B柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

最大变形v=2.015mm

B柱箍的最大挠度小于1540.0/400,满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；

　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm):16

对拉螺栓有效直径(mm):14

对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=24.480

对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=19.272

B方向对拉螺栓强度验算满足要求!

竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：

P=(1.2×43.20+1.40×2.70)×0.158×0.550=4.82kN

H柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。

H柱箍弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到最大弯矩M=8.768kN.m

经过计算得到最大支座F=19.272kN

经过计算得到最大变形V=2.015mm

H柱箍的截面力学参数为

截面抵抗矩W=79.40cm3；

截面惯性矩I=396.60cm4；

(1)H柱箍抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=8.768×106/1.05/79400.0=105.17N/mm2

H柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

最大变形v=2.015mm

H柱箍的最大挠度小于1540.0/400,满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；

　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值某预拌混凝土冬期混凝土施工方案，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm):16

对拉螺栓有效直径(mm):14

对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000

机房精密空调现场施工组织方案对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=24.480

对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=19.272

H方向对拉螺栓强度验算满足要求!