施工组织设计下载简介

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根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：ν=5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250

北京国际中心入口在厅幕墙装饰工程某国际中心幕墙施工组织设计面板的最大允许挠度值:[ν]=300.00/250=1.200mm；

面板的最大挠度计算值:ν=5×17.064×3004/(384×6000×6.67×105)=0.45mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.45mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=1.2mm，满足要求！

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=3.316/1=3.316kN/m

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×8×8/6=64cm3；

I=6×8×8×8/12=256cm4；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.316×12=0.332kN·m；

最大应力σ=M/W=0.332×106/64000=5.2N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值5.2N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/(2bh0)

其中最大剪力:V=0.6×3.316×1=1.989kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1.989×1000/(2×60×80)=0.622N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.622N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值ν=0.677×3.316×10004/(100×9000×256×104)=0.974mm；

方木的最大允许挠度[ν]=1.000×1000/250=4.000mm；

方木的最大挠度计算值ν=0.974mm小于方木的最大允许挠度[ν]=4mm，满足要求！

3.支撑小横杆的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：

P1=RA=3.316kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

经过连续梁的计算得到：

N1=N2=4.399kN；

最大弯矩Mmax=0.66kN·m；

最大挠度计算值Vmax=1.084mm；

最大应力σ=0.66×106/5080=129.9N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值129.9N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

七）、梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算

八）、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=4.399kN；

R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

九）、立杆的稳定性计算

σ=N/(φA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算

横向支撑钢管的最大支座反力：N1=4.399kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×3.3=0.511kN；

楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N=N1+N2+N3+N4=4.399+0.511+4.534+4.62=14.064kN；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo=Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.945m；

得到计算结果:立杆的计算长度

lo/i=2945.25/15.8=186；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压应力计算值；σ=14064.436/(0.207×489)=138.9N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=138.9N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

板模板(扣件钢管架)计算书

横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.90；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75；

模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；

施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=80×1.82/6=43.2cm3；

I=80×1.83/12=38.88cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25.5×0.16×0.8+0.5×0.8=3.664kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=1×0.8=0.8kN/m；

其中：q=1.2×3.664+1.4×0.8=5.517kN/m

最大弯矩M=0.1×5.517×3002=49651.2N·mm；

面板最大应力计算值σ=M/W=49651.2/43200=1.149N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为1.149N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中q=q1=3.664kN/m

面板最大挠度计算值ν=0.677×3.664×3004/(100×9500×38.88×104)=0.054mm；

面板最大允许挠度[ν]=300/250=1.2mm；

面板的最大挠度计算值0.054mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!

三）、模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=6×8×8/6=64cm3；

I=b×h3/12=6×8×8×8/12=256cm4；

方木楞计算简图（mm）

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25.5×0.3×0.16+0.5×0.3=1.374kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=1×0.3=0.3kN/m；

均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.374+1.4×0.3=2.069kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.069×0.82=0.132kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.132×106/64000=2.069N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为2.069N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:V=0.6×2.069×0.8=0.993kN；

方木受剪应力计算值τ=3×0.993×103/(2×60×80)=0.31N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.31N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

均布荷载q=q1=1.374kN/m；

最大挠度计算值ν=0.677×1.374×8004/(100×9000×2560000)=0.165mm；

最大允许挠度[ν]=800/250=3.2mm；

方木的最大挠度计算值0.165mm小于方木的最大允许挠度3.2mm,满足要求!

四）、板底支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.655kN;

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.557kN·m；

最大变形Vmax=1.424mm；

最大支座力Qmax=6.019kN；

最大应力σ=557130.598/5080=109.671N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值109.671N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为1.424mm小于1000/150与10mm,满足要求!

五）、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力,R=6.019kN；

R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六）、模板支架立杆荷载设计值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.129×3.9=0.503kN；

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.5×0.8×1=0.4kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.5×0.16×0.8×1=3.264kN；

静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.167kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

活荷载标准值NQ=(1+2)×1×0.8=2.4kN；

3.立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=8.361kN；

七）、立杆的稳定性计算

σ=N/(φA)≤[f]

根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max[1.155×1.7×1.5，1.5+2×0.1]=2.945；

立杆计算长度L0=2.945；

L0/i=2945.25/15.8=186；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压应力计算值；σ=8360.988/(0.207×489)=82.6N/mm2；

立杆稳定性计算σ=82.6N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

1、模板拆除后的材料应按编号分类堆放。

2、模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。

3、模板安装时，应注意控制噪声污染。

4、模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。

5、加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。

6、每次下班时保证工完场清。

1、模板涂刷隔离剂时，不得影响结构性能或妨碍装饰工程施工。

2、拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。

3、坚持每次使用后清理板面金坛市丹金溧漕河一号桥围堰施工方案，涂刷脱模剂。

4、按楼板部位层层复安，减少损耗。

5、材料应按编号分类堆放。

6、可调底座、顶托应采取防止砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹的措施。

7、使用后拆卸下来的门架及其构件，将有损伤的门架及构件挑出，重新维修，严重损坏件的要剔除更换。

8、门架支顶可调底座及可调托座螺纹上的锈斑及混凝土浆等要清除干净，用后上油保养。

9、搬运时，门架及剪刀撑等不能随意投掷。

1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。2、经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。3、工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。4、安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。

5、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。   ．6、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板试验墙 防火涂料施工方案，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。