施工组织设计下载简介

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计算长度lo按下式计算取值：

lo=kμh=1.155×1.7×1.6=3.142m；

故lo取3.142m；

λ=lo/i=3.142×103/15.9=197.585；

W020170523570031950898标准下载查《扣件式脚手架规范》附录得=0.184；

σ=9.133×103/(0.184×424)=117.1N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ=117.1N/mm2小于立杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求。

四、梁侧模板支撑的计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=1×5×10×10/6=83.33cm3；

I=1×5×10×10×10/12=416.67cm4；

E=9000.00N/mm2；

经过计算得到最大弯矩M=0.298kN·m，最大支座反力R=4.505kN，最大变形ν=0.285mm

强度验算计算公式如下:

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=2.98×105/8.33×104=3.6N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值σ=3.6N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

次楞的最大容许挠度值:[ν]=300/400=0.75mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.285mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满足要求！

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.505kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=1×5×10×10/6=83.33cm3；

I=1×5×10×10×10/12=416.67cm4；

E=9000.00N/mm2；

主楞计算剪力图(kN)

主楞计算弯矩图(kN·m)

主楞计算变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩M=0.608kN·m，最大支座反力R=10.024kN，最大变形ν=0.386mm

（1）主楞抗弯强度验算

经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=6.08×105/8.33×104=7.3N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；

主楞的受弯应力计算值σ=7.3N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.386mm

主楞的最大容许挠度值:[ν]=600/400=1.5mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.386mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.5mm，满足要求！

穿梁螺栓型号:M12；查表得：

穿梁螺栓有效直径:9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:N=10.024kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=10.024kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！

穿梁螺栓型号:M12沿梁中部设置，间距600MM；

十四、板模板(扣件钢管高架)计算书

因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.60；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.00；

采用的钢管(mm):Φ48×2.7；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:可调托座；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

面板采用胶合面板，厚度为13mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；

托梁材料为：钢管(单钢管):Ф48×2.7；

楼板的计算厚度(mm):130.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=100×1.32/6=28.167cm3；

I=100×1.33/12=18.308cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.13×1+0.35×1=3.6kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2.5×1=2.5kN/m；

其中：q=1.2×3.6+1.4×2.5=7.82kN/m

最大弯矩M=0.1×7.82×2502=48875N·m；

面板最大应力计算值σ=M/W=48875/28166.667=1.735N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为1.735N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中q=q1=3.6kN/m

面板最大挠度计算值ν=0.677×3.6×2504/(100×9500×18.308×104)=0.055mm；

面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值0.055mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=6×8×8/6=64cm3；

I=b×h3/12=6×8×8×8/12=256cm4；

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.25×0.13+0.35×0.25=0.9kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2.5×0.25=0.625kN/m；

均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×0.9+1.4×0.625=1.955kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.955×12=0.196kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.196×106/64000=3.055N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为3.055N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:V=0.6×1.955×1=1.173kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1.173×103/(2×60×80)=0.367N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.367N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

均布荷载q=q1=0.9kN/m；

最大挠度计算值ν=0.677×0.9×10004/(100×9000×2560000)=0.264mm；

最大允许挠度[ν]=1000/250=4mm；

方木的最大挠度计算值0.264mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

托梁采用：钢管(单钢管):Ф48×2.7；

I=10.78cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.346kN;

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.88kN·m；

最大变形Vmax=2.793mm；

最大支座力Qmax=10.264kN；

最大应力σ=879890.746/4490=195.967N/mm2；

托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值195.967N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为2.793mm小于1000/150与10mm,满足要求!

五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.134×6=0.804kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.35×1×1=0.35kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25×0.13×1×1=3.25kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.404kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=11.585kN；

立杆的稳定性计算公式:

σ=N/(φA)≤[f]

l0=h+2a=1.6+0.1×2=1.8m；

l0/i=1800/15.9=113；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.496；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=11584.8/（0.496×424）=55.086N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=55.086N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

l0=k1k2(h+2a)=1.163×1.007×(1.6+0.1×2)=2.108m；

Lo/i=2108.054/15.9=133；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.381；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=11584.8/（0.381×424）=71.713N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=71.713N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

七、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=180×0.4=72kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=180kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=0.4；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=11.585/0.25=46.339kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=11.585kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

p=46.339≤fg=72kpa。地基承载力满足要求！

八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

3.整体性构造层的设计

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

a.严格按照设计尺寸搭设文明施工方案，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中南部县政务服务中心施工组织设计方案.doc，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。