施工组织设计下载简介

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匝道桥碗扣式支架现浇梁施工方案(含计算)

e施工班组现场负责人接到险情后立即投入运作，相关人员到位，组织实施抢险工作。

b项目部接到报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。

c安质部长按照事故发生的级别及相关要求将有关情况向公司报告2#、3# 楼±0.000以上结构施工方案，并做好调查工作的前期准备。

d办公室组织好指挥车辆和救护车辆，随时听候组长或副组长调遣。

e班组现场负责人接到险情后立即投入运作，相关人员到位，组织实施如下抢险工作。

f由安全生产总监带领物设部负责人组织落实抢险救援物资，保证抢险所需物资充足；

g由项目部总工带领工程技术部专业工程师进行事故发生做临时性技术分析。并由项目总工程师组织制定技术处理措施，交现场技术人员组织实施。

h物资机电部负责提供机械设备，随时听候组长或副组长调遣。

b项目部接到报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。

c安质部长按照事故发生的级别及相关要求将有关情况向公司报告，并做好调查工作的前期准备。

d办公室组织好指挥车辆和救护车辆，随时听候组长或副组长调遣。

e班组现场负责人接到险情后立即投入运作，相关人员到位，组织实施如下抢险工作。

f由安全生产总监带领物设部负责人组织落实抢险救援物资，保证抢险所需物资充足；

g由项目部总工带领工程技术部专业负责人进行事故发生做临时性技术分析。并由项目总工程师组织制定技术处理措施，交现场技术人员组织实施。

h物资机电部负责提供机械设备，随时听候组长或副组长调遣。

发现有人触电，首先要尽快使触电者脱离电源，然后根据触电者的具体症状进行对症施救。触电急救的要点是动作迅速,救护得法,切不可惊慌失措,束手无策。要贯彻“迅速、就地、正确、坚持”的触电急救八字方针。

c项目部接到报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。

d安质部长按照事故发生的级别及相关要求将有关情况向公司报告，并做好调查工作的前期准备。

e办公室组织好指挥车辆和救护车辆，随时听候组长或副组长调遣。

箱梁底宽为12m，悬臂2.0m/侧,梁顶板宽16m，顶板和底板厚度均为22㎝，腹板厚45㎝，翼缘板厚20~45cm，（平均厚0.325m）。

布置：支架搭设型式具体见第4.2.1节支架、模板布置。

底模板采用1.8cm厚优质竹胶板进行拼装，在已铺设好的方木平台上沿桥轴线按主梁下缘曲线坐标逐块安装，模板间缝隙用胶带粘贴密封。

胶合板：[σ]=18MPa,E=4.5×109Pa

油松、新疆落叶松、云南松、马尾松：

[σ]=12MPa(顺纹抗压、抗弯)

[τ]=3.14MPa(横纹抗剪)E=9*103Mpa

热轧普通型钢：[σ]=140Mpa，[τ]=85Mpa，E=2.1×105MPa

钢管(φ48×3.5mm)：A=489mm2，Ix=12.19mm4，i=1.58cm，W=5.08cm3

以第三联第一跨为例进行验算。

箱梁混凝土一次浇注成型，荷载计算梁高取1.3m，顶板厚度0.22m，底板厚度0.22m，腹板宽0.45m，翼缘板厚0.325m（取平均值）。

腹板钢筋混凝土荷载：q1=26KN/m3×1.3m=33.8kN/m2

底板处钢筋混凝土荷载：q1’=26KN/m3×(0.22+0.22)m=11.44kN/m2

翼缘板下钢筋混凝土荷载：q1”=26KN/m3×0.325m=8.45kN/m2

施工人员及机具荷载：q2=2.5kN/m2（规范取值为1.0kN/m2，此处加大考虑）

泵送砼冲击荷载：q3=2kN/m2

振捣砼产生荷载：q4=2KN/m2（底板），q4=4kN/m2（侧模）

模型荷载：q5=1KN/m2

荷载分项系数：砼、模型自重荷载（永久荷载）分项系数取1.2，其他（可变荷载）分项系数取1.4。

腹板处作用在底模上的荷载最大，取该处荷载进行验算：

q=1.2*（q1+q5）+1.4*（q2+q3+q4）=1.2*（33.8+1）+1.4*（2.5+2+2）

=50.86kN/m2

胶合板厚1.8cm，板下垫10×10cm肋木，肋木间距25cm（中对中），则胶合板净跨距为15cm。

取单位宽（1m）胶合板，按一跨简支梁进行验算，如下图所示：

荷载：q=50.86kN/m

截面抵抗矩：W=bh2/6=1*0.0182/6=0.000054m3

跨中弯矩：M=ql2/8=50.86*0.152/8=0.143kN.m

σ=M/W=0.143/0.000054=2.65MPa<[σ]=18MPa

7.1.3楞木验算（底模背肋验算）

（1）上楞木计算（即纵向背肋10×10cm方木计算）

腹板下荷载最大，取腹板下的模板肋木进行验算。

胶木板下采用10×10cm纵向肋木，肋木间距25cm，纵向肋木下为10×15cm横向承重方木，间距60cm，故纵向肋木跨度为50cm，对其按两跨连续梁进行验算，如下图所示：

模板纵向背肋方木计算简图

作用在肋木上的荷载为：q=50.86*0.25=12.715kN/m

截面抵抗矩：W=bh2/6=0.10*0.102/6=0.000167m3

截面惯性矩：I=bh3/12=0.10*0.103/12=0.000008m4

最大弯矩：M=0.125ql2=0.125*12.715*0.52=0.4kN.m

σ=M/W=0.4/0.000167=2.4MPa<[σ]=12MPa

最大剪力：V=0.625ql=0.625*12.715*0.5=3.97kN

τ=3V/2A=3*3.97/(2*0.10*0.10)=0.6MPa<[τ]=3.14MPa

=0.55mm

（2）下楞木计算（即横向背肋10×15cm方木计算）

横向10×15cm承重方木主要承受来自上部纵向10×10cm方木传来的集中力作用。集中力大小取纵向10×10cm方木验算中的最大支反力R=2V=7.94kN。

根据钢管支架间距布置，横向10×15cm承重方木支点距取0.6m。按简支梁对横向10×15cm方木进行验算，计算简图如下：

荷载：F=7.94kN

截面抵抗矩：W=bh2/6=0.10*0.152/6=0.000375m3

截面惯性矩：I=bh3/12=0.10*0.153/12=0.000028m4

最大弯矩：M=Fl/3=7.94*0.6/3=1.588kN.m

σ=M/W=1.588/0.000375=4.234MPa<[σ]=12MPa

最大剪力：V=2F=15.88kN

τ=3V/2A=3*15.88/(2*0.10*0.15)=1.588MPa<[τ]=3.14MPa

=0.08mm

取混凝土浇筑速度为v=0.5m/h，坍落度为18cm，新浇砼的初凝时间t0取12h。外加剂影响系数K1=1，坍落度影响系数K2=1.15。

新浇砼对侧模产生的压力：

qm=0.22rt0K1K2v1/2=0.22*25*12*1*1.15*0.51/2=53.7kN/m2

q1=rH=26*1.3=33.8kN/m2

取二者较小者进行验算。

q=1.2*qm+1.4*q4（砼振捣荷载）=1.2*33.8+1.4*4=46.2kN/m2

侧模加劲肋木布置为10×10cm方木，肋木中对中间距30cm，则胶合板净跨距为20cm。按照底模检算方法进行检算。

取单位宽（1m）胶合板，按一跨简支梁进行验算，如下图所示：

荷载：q=46.2kN/m

截面抵抗矩：W=bh2/6=1*0.0182/6=0.000054m3

跨中弯矩：M=ql2/8=46.2*0.22/8=0.231kN.m

σ=M/W=0.231/0.000054=4.3MPa<[σ]=18MPa

7.2.2侧模竖向肋木验算

侧模竖向10×10cm肋木间距30cm，背楞为（φ48*3.5mm）钢管，其间距30cm，故10×10cm肋木跨度为30cm，对其按两跨连续梁进行验算，如下图所示：

作用在肋木上的荷载为：q=46.2*0.3=13.86kN/m

截面抵抗矩：W=bh2/6=0.10*0.102/6=0.000167m3

截面惯性矩：I=bh3/12=0.10*0.103/12=0.000008m4

最大弯矩：M=0.125ql2=0.125*13.86*0.32=0.156kN.m

σ=M/W=0.156/(0.000167)=934kPa=0.934Mpa<[σ]=12Mpa

最大剪力：V=0.625ql=0.625*13.86*0.3=2.6kN

τ=3V/2A=3*2.6/(2*0.10*0.10)=390kPa=0.39Mpa<[τ]=3.14Mpa

=0.07mm

7.2.3侧模钢管背楞验算

背楞为10×10cm木方，拉杆间距取50cm，背楞主要承受来自侧模10×10cm方木传来的集中力作用。集中力大小取侧模10×10cm方木验算中的最大支反力R=2V=5.2kN。

按简支梁对（φ48*3.5mm）钢管进行验算，计算简图如下：

最大弯矩：M=Fl/2=5.2*0.5/2=1.3kN.m

最大剪力：V=3F/2=7.8kN

τ=V/A=7.8/0.000978=7.9Mpa<[τ]=100Mpa

7.2.4侧模拉杆验算

拉杆为M16对拉螺杆，间距30*50cm。

故单根拉杆所受拉力为：F=46.2*0.3*0.5=6.93kN

M16对拉螺杆截面积：A=0.000144m2

故有拉杆最大应力：σ=F/A=6.93/0.000144=48Mpa<[σ]=170Mpa

7.3.1不考虑风荷载时立杆稳定性计算

在不考虑风荷载的情况下进行单根立杆稳定性计算。

单根立杆稳定性按下式计算：

　　　　　　　　　　　　　N≤φAf

计算长度应按下列公式计算，并应取其中的较大值

：支架立杆计算长度（m）

a：支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离（m），取0.4m进行计算；

h：支架立杆中间层水平杆最大竖向步距（m），取1.2m进行计算；

：支架立杆顶层水平杆步距，取0.6m进行计算；

η：支架立杆计算长度修正系数，此处取1.15

k：悬臂端计算长度折减系数，可取0.7；

因此：
=1.15*1.2=1.38m

=0.6+2*0.7*0.4=1.16m

取其中的较大值，由此，可得
=1.38m

支架横向间距0.6m，纵向间距0.6m，竖向步距0.6~1.2m间隔布置

钢管支架每区格的面积为：0.6m*0.6m=0.36m2

每根立杆承受的荷载为：0.36m2*50.86kN/m2=18.3kN

f=N/φA=18.3/（0.680*489）=55.1MPa

f＜[f]，立杆稳定性符合要求。

7.3.2考虑风荷载时立杆稳定性计算

作用于脚手架及模板支撑架上的水平风荷载标准值，应按下式计算：

Wk=0.7×μz×μs×Wo　　　（4.2.6）

式中：Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

Wk=β×μz×μs×Wo=0.7×1.14×0.8×0.30=0.192kN/m2

风荷载对立杆产生弯矩按下式计算：

MW=1.4lal02Wk/10

式中：Mw——单肢立杆弯矩（kN·m）；

　　　　　la——立杆纵矩（m）；取0.6m；

　　　　　Wk——风荷载标准值（kN/m2）；0.192kN/m2；

　　　　　l0——立杆计算长度（m），l0=h+2a=1.2+2×0.4，为2m。

Mw=0.06kN.m

单肢立杆轴向力按下式计算：（考虑风荷载）

Nw=1.2（NG1+NG2）+0.9×1.4ΣNQi(5.3.2－2)

NG1——脚手架结构自重（混凝土重量）；

NG2——脚手板及构配件自重（模板重量）；

ΣＮQi——施工荷载轴向力总和取2.5+2+2=6.5kN/m；

Nw=（1.2×（26×1.3+1.0）＋0.9×1.4×6.5）×0.6×0.6=17.982kN

立杆压弯强度按下式计算：

式中：β——有效弯矩系数，采用1.0；

　　　γ——截面塑性发展系数，钢管截面为1.15；

　　　W——立杆截面模量；W=5.08cm3；

　　　NE——欧拉临界力，NE=π2EA/λ2（E为材料弹性模量，λ为压杆长细比）。

NE=π2EA/λ2=（3.14×3.14×205000×489）/（87×87）=130.582kN

立柱通过地托支承在10cm厚C15混凝土上，地基采用C15砼进行硬化处理，砼厚10cm。浇筑砼前先对原地面进行整平、夯实，夯实后地基承载力要求达200kPa以上。

钢管立柱中所受最大轴向力为P=18.3kN

地托尺寸底面尺寸4cm×10cm，则混凝土局部应力

σ=P/A=18.3/（0.04*0.1）=4575kPa=4.6Mpa<混凝土[σ]=15Mpa

混凝土厚10cm，应力扩散按400计算，则地基土所受应力为：

σ=P/A=18.3/[（0.04+0.2*2）*(0.1+0.2*2)]=83kPa<地基土[σ]=200kpa

7.5门架结构设置及验算

为了横跨当地引水渡槽，采用门架结构形式，门架顶横梁采用I36工字钢（长6m），立柱采用3排钢管，横向间距60cm，纵向间距30cm，步距60~120cm间隔布置，横梁设置方式为每60cm设置一道，与现浇预应力砼箱梁纵向轴线一致，立柱与横梁相对应。门架净宽3.6m，长18m，高约13m。

q=1.2*（q1+q5）+1.4*（q2+q3+q4）=1.2*（33.8+1）+1.4*（2.5+2+2）

=50.86kN/m2

按分布荷载q=50.86kN/m2*0.6=30.5kN/m简图如下:

门架采用I36a工字钢顶横梁

I36a工字钢截面特性

Ix=15796cm4Wx=877.6cm3Sx=508.8cm3

ix=12.38cmd=10mmE=2.1×105MPa

Mmax=1/8qL2=1/8*30.5*3.62=49.41kN.m

GGD 湖北飞友电气 (清晰可打印).pdfσ=Mmax/Wx=49.41/877.6=56.3MPa<[σ]=170MPa

τ=QSx/Ixd=30.5KN/m*3.6m*508.8/15796*10=35.4MPa<[τ]=100MPa

fmax=5*qL3/384EI=5*30.5*1000*3603/384*2.1*105*3400=2.6mm<[f]=L/600=6mm

Φ48mm钢管截面特性

A=4.89cm2Ix=12.19cm4i=1.58cm

支架横向间距0.6m，纵向间距0.3m某钢铁有限公司3#530m3高炉矿槽工程、高炉重力除尘、高炉热风炉、烟囱工程及主控楼工程CFG桩与喷粉桩复合地基的施工方案，竖向步距0.6~1.2m间隔布置

f=N/ΦA=30.5KN/m×6m÷2÷4/0.680×4.89cm2=68.8MPa＜[f]=205MPa

f＜[f]，立杆稳定性符合要求。