施工组织设计下载简介

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大明宏信华阳项目成都玩家4号楼及相应地下室工程模板专项施工方案

浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；

模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。

模板的拼缝、接头：模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。

窗洞口模板：在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。

跨度小于4m不考虑5.1.1 专项施工方案编审要求.doc，跨度大于4m的按千分之二考虑起拱。

与安装配合：合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。

混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。

为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。

   在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。

胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。

进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。

模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。

墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。

墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少2~3mm。

门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。

支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。

脱模剂及模板堆放、维修

木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。

模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。

装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。

拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。

现象：后台模板加工质量粗糙，拼缝不严，尺寸偏差大。门窗及预留洞模板制作马虎。

防治措施：模板制作中严格按翻样尺寸配制，选用质量合格的材料，接缝要严密，所有龙骨加工精密，对加工的模板严格检查验收。

现象：胀模、漏浆、混凝土出现蜂窝、烂根。墙混凝土表面粘模掉角。

防治措施：支模前按图纸弹好轴线和断面尺寸，矫正钢筋位置，防止漏浆烂根。

现象：板中部下挠，板底与墙、梁四周不平，板模伸入墙、梁内“吃模”，板缝跑浆，出现麻面蜂窝。

防治措施：板模下部支撑按详图间距布置，支撑垫木方。拉好水平杆和剪力撑，支撑采用满堂红架子，用U托调节丝杆调整标高。纵横格栅经过压刨，保证尺寸一样大，并拉通线找平，保证在同一标高上。板铺完后，用水准仪矫正标高，并用靠尺找平。板模多次周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷膜剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净。

上操作面前模板上的脱模剂不得留坠，以防污染结构成品。

为防止破坏模板工序必须做到：不得重物撞击以支好模板、支撑；不准在模板上随意拖拉钢筋；在支好的模板上焊接钢筋时，加垫薄钢板或其它阻燃材料；在支好的模板上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，需用木方作垫进行。

拆下的模板，如有变形，即使进行修整。

门窗洞口、墙的阳角用塑料卡护角保护。

进场后的模板临时堆放时，要放稳垫平，必须用编织布临时遮盖，事前，必须涂刷水性脱模剂，遇雨时，即使覆盖塑料布。

模板拆除时，严禁用撬棍乱撬和高处向下抛掷，以防口角损坏并保证安全。

施工过程中，严禁用利器和重物乱撞模板，以防模板损坏或变形。

安全、环保及文明施工措施

拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。

支模前必须搭好相关脚手架。

拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"禁止通行"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。

浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。

木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。

用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板

混凝土自重γc=25KN/m3

混凝土的入模温度T=15℃

t0=200/(T+15)=200/(15+15)=6.67

设混凝土浇筑速度V=1.5m/h

混凝土坍落度16±2cm

外加剂修正系数β1=1.20，塌落度修正系数β2=1.15

F1=0.22γct0β1β2V1/2

=0.22×25×6.67×1.2×1.15×1.51/2=62KN/m2

F2=γcH=24×4.5=100.8KN/m2

取F1=62KN/m2

F=F1×分项系数×折减系数

F=62×1.2×0.85=63.24KN/m2

倾倒混凝土时产生的水平荷载2.0KN/m2

设计值为：2×1.4×0.85=2.38KN/m2

F’=73.01+2.38=65.62KN/m2

根据以往经验，墙模18mm多层板加50×100木方内楞完全满足要求。

50×100木方截面特征值：A=5000mm2，I=4.17×106mm4，W=8.33×104mm3，按跨度为600mm的三跨连续梁计算，内楞上受均布荷载折成线荷载为：

q1=F’×0.3=19.69KN/m（用于计算承载力）

q2=F×0.3=18.97KN/m（用于计算挠度）

M=0.1q1l2=0.1×19.69×6002=70.88×104KN·mm

σ=M/W=70.88×104/8.33×104=8.51<13N/mm2（可）

ω=q2l4/150EI=18.97×6004/150×5000×4.17×106

=0.79<1mm（可）

查表：M12A=76mm2[σ]=169.7N/mm2

N=65.62×103×0.3×0.6=11812N

σ=N/A=11812/76=155.4N/mm2<[σ]=169.7N/mm2（可）

以首层板为例：首层层高5m，板厚160mm，用12厚木板作面板，50×100木方作主楞，50×100作次楞，主方间距600mm，次方间距300mm，扣件式钢管架支撑。

新浇混凝土自重25×0.18=4.5KN/m2

模板自重0.80KN/m2

钢管自重0.5KN/m2

施工活荷载2.5KN/m2

静载分项系数1.2，活载分项系数1.4

荷载组合：（4.5+0.8+0.5）×1.2+2.5×1.4=10.46KN/m3

每根钢管承受荷载：10400×1.2×1.2=14976N

φ48×3.5钢管：A=489mm，i=15.8mm，满堂架横杆步距1.6m，有效长度取h=3.0m，长细比λ=3000/15.8=190，查表得φ=0.189。

σ=N/φA=14976/0.189×489=162N/mm2<[σ]=215N/mm2（可）

截面刚度:EI=91700000000.000N·mm2

抗弯承载力:fm=13.000N/mm2

允许挠度:[w]=L/500mm

计算跨度:L=1.200m

q=0.607×3.732×0.600÷0.300=4.530KN/m

以首层梁KL10为例：跨度4.4m，截面尺寸300×600，模板底楞木间距0.5m，顶撑间距1.2m，侧模板立档间距0.5m，材料木板fc=10N/mm2，fy=1.4N/mm2，fm=13N/mm2，E=9.5×103N/mm2。

模板自重0.5×0.3=0.15KN/m2

浇混凝土重力0.5×0.85×24.0=10.2KN/m3

钢筋自重0.5×0.85×1.5=0.64KN/m3

振捣混凝土荷载0.5×2.0=1.0KN/m2

总竖向荷载Q=（0.15+10.2+0.64）×1.2+1.0×1.4=14.588KN/m2

①.模板自重0.500KN/m2

②.新浇混凝土自重24.0KN/m2

③.钢筋自重1.5KN/m2

⑤.振捣对水平模板产生的压力标准值2.0KN/m2

⑥.新浇混凝土对模板侧面的压力标准值21.600KN/m2

⑦倾倒混凝土时产生的水平荷载2.0KN/m2

设混凝土的入模温度T=20℃t0=200/(T+15)=200/(20+15)=5.714

设混凝土浇筑速度V=0.6m/s

β1=1.2外加剂修正系数

β2=1.15塌落度修正系数

F1=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×24×5.714×1.2×1.×
=28.04KN/m2

F2=γcH=24×0.900=21.600KN/m2

取F=21.600KN/m2

(①+②+③)×1.2+⑤×1.4=1.2×(0.500+21.600+1.425)+1.4×2.0=31.03KN/m2

（用于计算梁底模板龙骨弯矩、应力）

①+②+③=0.500+21.600+1.5=23.6KN/m2

(用于计算梁底模板龙骨、挠度）

⑥×1.2+⑦×1.4=1.2×21.600+1.4×4.0=31.52KN/m2

（用于计算梁侧模板龙骨弯矩、应力）

模板采用1.5cm厚多层板,荷载折减系数取0.90

按模板宽度:0.001m单元计算;

模板EI=3160000.0N·mm2

模板W=54.00mm3;按四跨连续梁计算

模板计算跨度L=0.300m

模板允许应力[σ]=20.000N/mm2

q1=0.90×31.030×0.001=0.028KN/m

q2=0.90×23.6×0.001=0.021KN/m

M=0.105ql2=0.105×0.028×0.3002

=0.00026KN·m

σ=M/W=0.00026×106/54.00

=4.815N/mm2<20.000N/mm2

ω=0.632×ql4/100EI

=0.632×0.021×(0.300×1000)4/(100×3160000.0)

=0.360mm<[ω]=1.5mm

允许挠度[ω]=1.5mm

小龙骨采用5CM×10CM木龙骨;间距0.300m;

截面抵抗矩:W=83333.00mm3

截面刚度:EI=45800000000.00N·mm2

抗弯承载力:fm=13.00N/mm2

允许挠度:[w]=L/500mm2;计算跨度:L=0.600m

q=31.03×0.400×0.300=3.723KN/m（用于计算弯矩）

q’=23.6×0.400×0.300=2.832KN/m(用于计算挠度)

Mmax=0.11×qL2=0.11×2.723×0.6002=0.108KN·m

σ=Mmax/W=0.108×106/83333.00=1.298N/mm2<13.00N/mm2

ω=0.6q’l4/100EI

=0.6×2.832×(0.600×1000)4÷（100×45800000000.00）

=0.05mm<[ω]=(0.600×1000)/500=1.200mm

三、梁底大龙骨强度及挠度验算

大龙骨采用10CM×10CM木龙骨;间距0.600mm

q’=0.607×2.832×0.600÷0.300=3.43KN/m

Mmax=0.105×ql2=0.105×4.530×1.2002=0.685KN·m

=4.1N/mm2<13.000N/mm2

ω=0.632q’l4/100EI

=0.632×3.43×(1.200×1000)4÷（100×91700000000.000）

=0.5mm<[ω]=(1.200×1000)/500=2.400mm

采用φ48钢管脚手架；间距1.200m；计算长度L=150.000cm；

允许荷载fm=215.000N/mm2

已知:支柱面积A=489.000mm2回转半径i=15.78cm

N=31.03×0.600×1.200=22.3KN

λ=L/i=150.000×/15.78=95.1

=22.3/(0.6×489.000)=76.5N/mm2〈215.000N/mm2

允许荷载fm=215.000N/mm2

梁侧模板采用1.5cm厚多层板,荷载折减系数取0.90

模板宽度:0.001m;模板EI=3160000.0N·mm2

模板W=54.00mm3;按单跨简支梁计算

模板计算跨度L=0.300m

模板允许应力[σ]=20.000N/mm2

荷载:q=0.90×(1.2×⑥+1.4×⑦)×0.001

=0.90×(1.2×21.600+1.4×4)×0.001

=0.02836KN/m用于计算弯矩

q’=0.90×⑥×0.001

=0.90×21.600×0.001

=0.01944KN/m用于计算挠度

M=0.125ql2=0.125×0.02836×0.3002

=0.0003KN·m

σ=M/W=0.0031×106/54.00

=5.9N/mm2<20.000N/mm2

ω=0.013×q’l4/100EI

=0.013×0.01944×(0.300×1000)4/(100×3160000.0)

=0.006mm<[ω]=1.5mm

允许挠度[ω]=1.5mm

六.梁侧水平龙骨强度验算:

梁侧水平龙骨采用1根5CM×10CM木龙骨;间距0.300mm

水平龙骨截面抵抗矩W=83333.000;水平龙骨允许应力[σ]=13.000N/mm2

梁侧水平龙骨计算跨度l=0.300m

按五跨连续梁计算;荷载折减系数取0.90

荷载:0.90×(1.2×⑥+1.4×⑦)

=0.90×31.52

=28.360KN/m2

q=28.36×0.300=8.508KN/m用于计算弯矩

q’=0.90×⑥×0.300=5.832N/mm用于计算挠度

Mmax=0.105×ql2=0.105×8.508×0.3002=0.084KN·m

σ=Mmax/2W=0.084×106/(2×83333.000)

=0.5N/mm2<13.000N/mm2

ω=0.00168q’l4/(2×100EI)

=0.00168×5.832×(0.300×1000)4/(2×100×45800000000.000)

=0.003mm<[ω]=L/500=(0.300×1000)/500=0.6mm

七.梁侧竖向龙骨强度验算:

竖向龙骨采用2根10CM×10CM木龙骨;间距≤0.300mm

竖向龙骨截面抵抗矩W=333334.00;竖向龙骨允许应力[σ]=13.00N/mm2

竖向主龙骨计算跨度l=0.300m;竖向龙骨刚度EI=183400000000.000;

荷载:0.90×(1.2×⑥+1.4×⑦)

=0.90×(1.2×21.600+1.4×4)

=28.36KN/m2

q=28.36×0.300=8.508KN/m用于计算弯矩

q’=0.90×⑥×0.300=6.156N/mm用于计算挠度

DB11／T 1691-2019标准下载Mmad=0.105×ql2=0.105×8.508×0.3002=0.084KN·m

σ=Mmax/2W=0.084×106/(2×333334.00)

=0.126N/mm2<13.00N/mm2

长春钢结构施工组织设计ω=0.632q’l4/(2×100EI)

=0.632×5.832×(0.300×1000)4/(2×100×183400000000.000)

=0.0008mm<[ω]=L/500=(0.300×1000)/500=0.600mm