施工组织设计下载简介

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江苏弘盛落地式脚手架专项施工方案

(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。

(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。

JGJ217-2010 纤维石膏空心大板复合墙体结构技术规程.pdf(3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。

第六章脚手架搭设的劳动力安排

1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要15～20人，均有上岗作业证书。

2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。

3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。

第七章脚手架的检查与验收

1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；

2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；

4、架体内必须做到每层封闭(即进行隔离)，且不能大于4步。

第八章脚手架搭设安全技术措施

1、脚手架搭设前，应明确脚手架的设计及使用标准，编制施工组织设计或作业指导书。 

2、脚手架应按照国家颁布的有关安全技术规范及规定进行设计、施工；严格履行方案的设计审批、验收程序；使用过程中，加强维护和管理。不准随意修改和变动其结构。 

3、脚手架宜采用扣件式钢管脚手架，其设计施工应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130的规定，还应编写设计计算书，对脚手架结构的承载力、刚度和稳定性等进行计算，并按规定审批。 

4、脚手架搭设人员必须是《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的架子工，施工前应对现场搭设人员进行技术、安全交底，没有参加交底的人员不得上架作业。 

5、对进场的材料、构配件等进行质量检查验收，严禁使用不符合设计要求的材料、构配件。严禁不同材质和不同规格的材料、配件在同一脚手架上混用。严禁使用变形或校正过的材料作为立杆，严禁使用滑丝扣件。 

6、脚手架搭设过程中严禁交叉作业。 

7、因施工需要，增设临时悬挑式平台（如悬挑式操作平台等）时，应对脚手架的承载力、刚度和稳定性重新进行复核计算，在确保安全并经批准后执行。 

8、脚手板铺设应遵守下列规定： 

（1）在人员经过的地方脚手板应满铺、铺稳，不得有空隙和探头板； 

（2）脚手板搭接长度不得小于20cm； 

（3）对头搭接时，应架设双排小横杆，其间距不大于20cm，不得在跨度间搭接； 

（4）在架子的拐弯处，脚手板应交叉搭接； 

（5）脚手板的铺设应平稳，绑牢或钉牢，脚手板垫木应用木块，并且钉牢。 

9、脚手架在投入使用前，应由技术、质量和安全部门联合验收，合格后办理签证手续（必要时可通过承载试验来检验）。搭设高度大于50m（含50m）或有特殊要求的脚手架，还应组织相关部门和人员进行技术论证。满足搭建结构、安全防护和承载要求，验收合格后方可投入使用。 

10、施工脚手架的验收以设计和相关规范为依据，逐层、逐段进行，验收的主要内容有： 

（1）脚手架的材料、构配件等是否符合设计和规范的要求。 （2） 脚手架的立杆、横杆、剪刀撑、斜撑、间距、走道、爬梯、栏杆是否符合设计、规范要求。 

（3）在条件许可的情况下应采用扭力扳手检测各杆件连接和结构固定部分是否牢固。 

（4）大型脚手架的避雷、接地等安全防护、保险装置是否有效。 （5）脚手架的基础处理是否符合设计和规范的要求。 

第九章脚手架拆除安全技术措施

1、脚手架拆除前，应编写拆除作业指导书，按该脚手架的设计报批程序进行报批。无作业指导书或安全措施不落实的，严禁拆除作业。 

2、拆除作业前，应将经批准的作业指导书、拆除施工方案向现场施工作业人员进行交底。并检查落实现场安全防护措施。 

3、脚手架拆除前，应先将脚手架上留存的材料、杂物等清除干净，并将受拆除影响的机械设备及其他设施移开或加以保护。 

4、脚手架拆除按批准的施工方案（作业指导书）要求，统一指挥，自上而下的顺序进行。不得上、下层同时拆除。 

5、拆下的材料、构配件等，严禁抛掷。应用绳索捆绑牢固缓慢下放，或用吊运方法运送到地面。 

6、脚手架拆除后，应做到工完场清。所有材料、构配件应堆放整齐、安全稳定，并及时转运。 

7、脚手架应连续拆除完毕，若因故中途停顿，除作必要的加固外，还应在醒目位置挂警示牌，划定警戒区域，严禁无关人员进入。

第十章脚手架的使用及维护

1、脚手架搭设完成后，未经检查验收、或在检查验收中发现的问题没有整改完成的、或安全防护设施不完善的，严禁投入使用。

2、应在脚手架醒目的位置悬挂警示牌，注明脚手架通过验收的时间、使用期限、一次允许在脚手架上的作业人数、最大承受荷载等。

3、脚手架在使用过程中，应进行定期检查和班前检查。如遇大风、大雨、撞击等特殊情况时，应对脚手架的强度、稳定性、基础等进行专项检查，若发现问题必须立即处理，未经处理、验收合格，严禁人员上架作业。

4、作业层上的施工载荷应符合设计要求，严禁超载。

5、雨、雪天气施工，应采取必要的防雨、防雪、防滑措施，遇6级以上大风、强雾天气、能见度很低时应暂停在脚手架上作业。

6、在脚手架上进行电、气焊或从事吊装作业时，应采取防火和防撞击脚手架的措施，并派专人监护。

7、脚手架在使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆，固定连接件，不准任意改变脚手架的结构、用途，如必须改变排架结构，应征得原设计同意，重新设计。

8、在施工中，若发现脚手架有异常情况，应及时报告设计部门和安全部门，由设计部门和安全部门对脚手架进行检查鉴定，确认脚手架的安全稳定性后方可使用。

双排脚手架搭设高度为47.0米,24米以下采用双管立杆,24米以上采用单管立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.80米；

内排架距离墙长度为0.30米；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用二步三跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；

脚手架用途:装修脚手架；

本工程地处天津天津市，基本风压为0.30kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为1.30；

风荷载体型系数μs为1.02；

脚手架计算中考虑风荷载作用；

每米立杆承受的结构自重标准值:0.1248kN/m2；

脚手板自重标准值:0.350kN/m2；

栏杆挡脚板自重标准值:0.150kN/m2

安全设施与安全网:0.005kN/m2；

脚手板类别:木脚手板；

栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值:0.038kN/m2；

地基承载力标准值:160.000kpa

立杆基础底面面积:0.250m2

地面广截力调整系数:1.00

（二）、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m；

活荷载标准值:Q=2.000×1.500/3=1.000kN/m；

荷载的计算值:q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.000=1.656kN/m；

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

最大弯矩Mqmax=1.656×1.0502/8=0.228kN.m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=50.746N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=50.746N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.175+1.000=1.213kN/m；

最大挠度V=5.0×1.213×1050.04/(384×2.060×105×107831.23900425)=0.864mm；

小横杆的最大挠度0.864mm小于小横杆的最大容许挠度1050.0/150=7.000与10mm，满足要求！

（三）、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.050=0.040kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.050×1.500/3=0.184kN；

活荷载标准值:Q=2.000×1.050×1.500/3=1.050

荷载的设计值:P=(1.2×0.040+1.2×0.184+1.4×1.050)/2=0.869kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:Mmax=0.08×(0.038×1.2)×1.5002=0.008kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:Mpmax=0.267×0.869×1.500=0.348kN.m；

M=Mmax+Mpmax=0.008+0.348=0.356kN.m

最大应力计算值σ=0.356×106/4493.0=79.235N/mm2；

大横杆的最大应力计算值σ=79.235N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax=0.677×0.038×1500.04/(100×2.060×105×107831.2)=0.059mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=(0.038+0.175+1.000)/2=0.607kN

Vpmax=1.883×0.607×1500.03/(100×2.060×105×107831.2)=1.735mm；

最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.059+1.735=1.794mm；

大横杆的最大挠度1.794mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150=10.000与10mm，满足要求！

（四）、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.500×2/2=0.057kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.038×1.050/2=0.020kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN；

活荷载标准值:Q=2.000×1.050×1.500/2=1.575kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.057+0.020+0.276)+1.4×1.575=2.629kN；

R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（五）、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

NG1=[0.1248+(1.05×2/2+1.50×2)×0.038/1.80]×47.00=9.884kN；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);采用木脚手板,标准值为0.35

NG2=0.350×4×1.500×(1.050+0.30)/2=1.417kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板标准值为0.150

NG3=0.150×4×1.500/2=0.450kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2);0.005

NG4=0.005×1.500×47.000=0.353kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=12.104kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2.000×1.050×1.500×2/2=3.150kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.300kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.300×1.300×1.020=0.279kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×12.104+1.4×3.150=18.935kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×12.104+0.85×1.4×3.150=18.273kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.279×1.500×1.8002/10=0.161kN.m；

（六）、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=18.935/2.000=9.467kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：lo=3.119

长细比Lo/i=196

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.188；

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=9467.400/(0.188×424.12)=118.733N/mm2；

立杆稳定性计算σ=118.733N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=18.273/2.000=9.137kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：lo=3.119

长细比Lo/i=196

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.188；

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=9136.50/(0.188×424.12)+161100/4492.968=35.856N/mm2；

立杆稳定性计算σ=35.856N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

（七）、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=2.220；

活荷载标准值：NQ=3.150kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=61.908/(1+0.001×61.908)=58.299m；

[H]=58.299和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=2.220；

活荷载标准值：NQ=3.150kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.161/(1.4×0.85)=0.135kN.m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=66.098/(1+0.001×66.098)=62.000m；

[H]=62.000和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m，满足要求！

（八）、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

风荷载标准值Wk=0.279kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.200m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

N1w=1.4×Wk×Aw=6.328kN；

连墙件的轴向力设计值N1=N1w+N0=11.328kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比L/i=300.000/15.945的结果查表得到φ=0.949，L为内排架距离墙的长度；

又：A=4.241cm2；[f]=205.00N/mm2

N1=11.328

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到N1=11.328小于双扣件的抗滑力12.800kN，满足要求！

（九）、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

A8,A9施工方案fg=fgk×kc=160.000kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=160.000kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1.000；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=36.547kpa；

其中MH／T 1072-2020 危险品航空运输特定要求 原型及低产量锂电池测试规范.pdf，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=18.273/2=9.137kN；

基础底面面积：A=0.250m2。

p=36.547≤fg=160.000kpa。地基承载力满足要求！