施工组织设计下载简介
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地下一层地上五层高支模板施工方案N1=0.546kNN2=1.571kNN3=1.335kN
N4=1.398kNN5=1.382kNN6=1.386kN
高压线防护施工组织设计N7=1.386kNN8=1.382kNN9=1.398kN
N10=1.335kNN11=1.571kNN12=0.546kN
最大弯矩M=0.021kN.m
最大变形V=0.170mm
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.021×1000×1000/3600=5.833N/mm2
面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
(2)抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度计算值T=3×838.0/(2×150.000×12.000)=0.698N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
面板最大挠度计算值v=0.170mm
面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!
四、梁侧模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.15×45.00+1.4×0.15×5.40=9.234kN/m
挠度计算荷载标准值q=0.15×45.00=6.750kN/m
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=2.770/0.300=9.234kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×9.234×0.30×0.30=0.083kN.m
最大剪力Q=0.6×0.300×9.234=1.662kN
最大支座力N=1.1×0.300×9.234=3.047kN
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；
I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；
抗弯计算强度f=0.083×106/53333.3=1.56N/mm2
抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)抗剪计算[可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1662/(2×50×80)=0.623N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
抗剪强度计算满足要求!
最大变形v=0.677×6.750×300.04/(100×9000.00×2133333.5)=0.019mm
最大挠度小于300.0/250,满足要求!
五、梁侧模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
最大弯矩Mmax=2.056kN.m
最大变形vmax=1.211mm
最大支座力Qmax=18.810kN
抗弯计算强度f=2.056×106/10160000.0=202.36N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!
其中N——对拉螺栓所受的拉力；
A——对拉螺栓有效面积(mm2)；
f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径(mm):20
对拉螺栓有效直径(mm):17
对拉螺栓有效面积(mm2):A=225.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=38.250
对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=18.810
对拉螺栓强度验算满足要求!
十四、楼板模板扣件钢管高支撑架计算书
模板支架搭设高度为9.8m，
立杆的纵距b=0.80m，立杆的横距l=0.80m，立杆的步距h=1.50m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方60×80mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。
梁顶托采用钢管48×3.5mm。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.5。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.000×0.200×0.800+0.300×0.800)=3.816kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(2.000+1.000)×0.800=2.160kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=80.00×1.80×1.80/6=43.20cm3；
I=80.00×1.80×1.80×1.80/12=38.88cm4；
其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M——面板的最大弯距(N.mm)；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
其中q——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到M=0.100×(1.20×3.816+1.4×2.160)×0.300×0.300=0.068kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.068×1000×1000/43200=1.584N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
(2)抗剪计算[可以不计算]
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×(1.20×3.816+1.4×2.160)×0.300=1.369kN
截面抗剪强度计算值T=3×1369.0/(2×800.000×18.000)=0.143N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×3.816×3004/(100×6000×388800)=0.090mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
木方按照均布荷载下连续梁计算。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11=25.000×0.200×0.300=1.500kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12=0.300×0.300=0.090kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m
考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(1.20×1.500+1.20×0.090)=1.717kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×0.900=1.134kN/m
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=2.534/0.800=3.168kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.17×0.80×0.80=0.203kN.m
最大剪力Q=0.6×0.800×3.168=1.521kN
最大支座力N=1.1×0.800×3.168=2.788kN
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3；
I=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.203×106/64000.0=3.17N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算[可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1521/(2×60×80)=0.475N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.590kN/m
最大变形v=0.677×1.590×800.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.181mm
木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力P=2.788kN
均布荷载取托梁的自重q=0.046kN/m。
托梁弯矩图(kN.m)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
经过计算得到最大弯矩M=0.593kN.m
经过计算得到最大支座F=8.271kN
经过计算得到最大变形V=0.553mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩W=5.08cm3；
截面惯性矩I=12.19cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.593×106/1.05/5080.0=111.17N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
最大变形v=0.553mm
顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
五、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架钢管的自重(kN)：
NG1=0.129×9.800=1.265kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN)：
NG2=0.300×0.800×0.800=0.192kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3=25.000×0.200×0.800×0.800=3.200kN
考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=4.191kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×(1.000+2.000)×0.800×0.800=1.728kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.20NG+1.40NQ
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.45kN
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；
h——最大步距，h=1.50m；
l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；
——由长细比，为2100/16=133；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.386；
经计算得到=7449/(0.386×489)=39.418N/mm2；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=0.7×0.300×1.200×0.600=0.216kN/m2
h——立杆的步距，1.50m；
la——立杆迎风面的间距，0.80m；
lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；
风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.216×0.800×1.500×1.500/10=0.044kN.m；
Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
Nw=1.2×4.191+0.9×1.4×1.728+0.9×0.9×1.4×0.044/0.800=7.270kN
经计算得到=7270/(0.386×489)+44000/5080=47.148N/mm2；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时某高层住宅楼施工组织设计，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施DB37／T 4212-2020 化工园区生产安全事故应急救援体系评估指南.pdf，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。