石家庄市中储城市广场模板工程专项施工方案

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石家庄市中储城市广场模板工程专项施工方案

螺杆改用上下间距均为460MM,

σ=F/A=198.6N/mm2<210N/mm2

模板是临时结构,其采用的允许应力和分项系数计算均为保守。

从多年的施工经验来看,螺栓间距取≯500CECS_122-2001_建筑小区塑料排水检查井应用技术规程.pdf,木方背肋间距300,钢管围檩间距≯500,模板体系可满足要求.

十、框架结构柱模板计算书

柱模板的背部支撑由两层(木楞或钢楞)组成,第一层为直接支撑模板的竖楞,用以支撑混凝土对模板的侧压力;第二层为支撑竖楞的柱箍,用以支撑竖楞所受的压力;柱箍之间用对拉螺栓相互拉接,形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱截面宽度B(mm):600.00;柱截面高度H(mm):500.00;柱模板的总计算高度:H=3.00m;

根据规范,当采用溜槽、串筒或导管时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2;

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1;柱截面宽度B方向竖楞数目:3;

柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1;柱截面高度H方向竖楞数目:3;

对拉螺栓直径(mm):M12;

宽度(mm):80.00;高度(mm):100.00;

柱箍的间距(mm):500;柱箍肢数:1;

宽度(mm):60.00;高度(mm):80.00;

面板类型:竹胶合板;面板厚度(mm):18.00;

面板弹性模量(N/mm2):9000.00;

面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00;

面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50;

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00;方木弹性模量E(N/mm2):9000.00;

方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50;

二)、柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;

分别为47.705kN/m2、72.000kN/m2,取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2;

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000kN/m2。

三)、柱模板面板的计算

模板结构构件中的面板属于受弯构件,按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象,进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知,柱截面宽度B方向竖楞间距最大,为l=270mm,且竖楞数为3,面板为2跨,因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m;

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m,式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m;

面板的最大弯距:M=0.125×27.021×270×270=1.97×105N.mm;

面板最大应力按下式计算:

b:面板截面宽度,h:面板截面厚度;

W=500×18.0×18.0/6=2.70×104mm3;

面板的最大应力计算值:σ=M/W=1.97×105/2.70×104=7.296N/mm2;

面板的最大应力计算值σ=7.296N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2,满足要求!

最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算,公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m;

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m,式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m;

面板的最大剪力:∨=0.625×27.021×270.0=4559.743N;

截面抗剪强度必须满足下式:

面板截面受剪应力计算值:τ=3×4559.743/(2×500×18.0)=0.760N/mm2;

面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2;

面板截面的受剪应力τ=0.760N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.500N/mm2,满足要求!

最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算,挠度计算公式如下:

I=500×18.0×18.0×18.0/12=2.43×105mm4;

面板最大容许挠度:[ω]=270.0/250=1.080mm;

面板的最大挠度计算值:ω=0.521×23.85×270.04/(100×9500.0×2.43×105)=0.286mm;

面板的最大挠度计算值ω=0.286mm小于面板最大容许挠度设计值[ω]=1.080mm,满足要求!

模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件,按连续梁计算。

本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为500mm,竖楞为大于3跨,因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中,竖楞采用木楞,宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=60×80×80/6=64.00cm3;

I=60×80×80×80/12=256.00cm4;

支座最大弯矩计算公式:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.27×0.90=13.911kN/m;

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.27×0.90=0.680kN/m;

q=(13.911+0.680)/2=7.296kN/m;

竖楞的最大弯距:M=0.1×7.296×500.0×500.0=1.82×105N.mm;

竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=1.82×105/6.40×104=2.850N/mm2;

竖楞的最大应力计算值σ=2.850N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2,满足要求!

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.27×0.90=13.911kN/m;

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.27×0.90=0.680kN/m;

q=(13.911+0.680)/2=7.296kN/m;

竖楞的最大剪力:∨=0.6×7.296×500.0=2188.677N;

截面抗剪强度必须满足下式:

竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×2188.677/(2×60.0×80.0)=0.684N/mm2;

竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2;

竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.684N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.50N/mm2,满足要求!

最大挠度按三跨连续梁计算,公式如下:

竖楞最大容许挠度:[ω]=500/250=2.000mm;

竖楞的最大挠度计算值:ω=0.677×12.88×500.04/(100×9500.0×2.56×106)=0.224mm;

竖楞的最大挠度计算值ω=0.224mm小于竖楞最大容许挠度[ω]=2.000mm,满足要求!

五)、B方向柱箍的计算

本工程中,柱箍采用方木,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8.00×10.00×10.00/6=133.33cm3;

柱箍为2跨,按集中荷载二跨连续梁计算(附计算简图):

P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.270×0.50/1=7.30kN;

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=10.887kN;

B方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩:M=0.259kN.m;

B方向柱箍变形图(kN.m)

最大变形:V=0.037mm;

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.26kN.m;

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=133.33cm3;

B边柱箍的最大应力计算值:σ=1.85N/mm2;

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2;

B边柱箍的最大应力计算值σ=1.85N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值

[f]=13.000N/mm2,满足要求!

经过计算得到:ω=0.037mm;

柱箍最大容许挠度:[ω]=300.0/250=1.200mm;

柱箍的最大挠度ω=0.037mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=1.200mm,满足要求!

六)、B方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的型号:M12;

对拉螺栓的有效直径:9.85mm;

对拉螺栓的有效面积:A=76.00mm2;

对拉螺栓所受的最大拉力:N=10.887kN。

对拉螺栓所受的最大拉力N=10.887kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN,对拉螺栓强度验算满足要求!

七)、H方向柱箍的计算

本工程中,柱箍采用木楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8.00×10.00×10.00/6=133.33cm3;

柱箍为2跨,按二跨连续梁计算(附计算简图):

P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.220×0.50/1=5.94kN;

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=9.237kN;

H方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩:M=0.186kN.m;

H方向柱箍变形图(kN.m)

最大变形:V=0.021mm;

柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.19kN.m;

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=133.33cm3;

H边柱箍的最大应力计算值:σ=1.327N/mm2;

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2;

H边柱箍的最大应力计算值σ=1.327N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2,满足要求!

经过计算得到:V=0.021mm;

柱箍最大容许挠度:[V]=250.000/250=1.000mm;

柱箍的最大挠度V=0.021mm小于柱箍最大容许挠度[V]=1.000mm,满足要求!

八)、H方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的直径:M12;

对拉螺栓有效直径:9.85mm;

对拉螺栓有效面积:A=76.00mm2;

对拉螺栓所受的最大拉力:N=9.237kN。

对拉螺栓所受的最大拉力:N=9.237kN小于[N]=12.920kN,对拉螺栓强度验算满足要求!

九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外,还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求:

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度;

c.梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时,可以采用等步距设置;

b.当中部有加强层或支架很高,轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多;

3.整体性构造层的设计:

在任何情况下,高支撑架的顶部和底部必须设水平加强(扫地杆和横拉杆设置)。

a.沿支架四周外立面应满足立面设置剪刀撑;

b.中部可根据需要并依构架框格的大小设置。

5.顶部支撑点的设计:

a.在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不大于400mm;

b.顶部支撑点位于顶部横杆时,应靠近立杆,且不大于200mm;

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载N≤12kN时,可用双扣件;大于12kN时应用顶托方式。

苏州金阊区虎丘A地块定销房工程水池水泥基渗透结晶型防水涂料施工方案6.支撑架搭设的要求:

a.严格按照方案尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格中设置;

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求;

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

a.采用由中部向两边扩展的浇筑方式浇筑混凝土GB/T 38587-2020 汽车玻璃识别码信息要求,确保模板支架施工过程中均衡受载;

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放;

c.浇筑过程中,派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。

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