施工组织设计下载简介

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新浇筑砼(3B17板h=120mm)自重设计值1.2×0.12×24＝3.456KN/m2

3B17板钢筋自重设计值1.2×0.12×1.1＝0.158KN/m2

施工人员及设备荷载设计值1.4×2.5＝3.5KN/m2

DB3301／T 0248-2018 智能化旅游厕所建设与管理导则.pdf合计q3＋q3'＝0.9＋3.456＋0.158＋3.5＝8.014KN/m2

2B22板钢模及连接楞条自重设计值1.2×0.75＝0.90KN/m2

2B22板混凝土(板厚120mm)自重设计值1.2×0.12×24＝3.456KN/m2

2B22板钢筋自重设计值1.2×0.12×1.1＝0.158KN/m2

施工人员及设备（非当前施工）荷载设计值1.4×1.0＝1.4KN/m2

合计q2＝0.90＋3.456＋0.158＋1.4＝5.914KN/m2

则：q2+0.5(q3+q3')＝5.914＋0.5×8.014＝9.921KN/m2

（二）荷载计算(二层2KL6(3)梁梁截面为400×800；三层3KL6(3)梁梁截面为350×800)

由于各层支顶的支承作用，各层楼面盖板荷载可以认为由其支承顶支承，这样，计算楼盖梁的荷载时，可以将楼盖梁看成是矩形梁。

仍然分两个阶段进行计算：

1、浇筑二层梁板混凝土时

①梁及其模板对横檩（80×80木枋）的荷载：

梁模板自重设计值1.2×0.5×0.25＝0.15KN／m

梁混凝土自重设计值1.2×24×0.4×0.8＝9.216KN／m

梁钢筋自重设计值1.2×1.5×0.4×0.8＝0.576KN／m

振捣混凝土时产生的荷载设计值1.4×2×0.25＝0.70KN／m

合计ｑ＝0.15+9.216+0.576+0.70=10.642KN/m

2、浇筑三层梁板砼时，

与B25板支顶分析类似，浇筑三层梁板混凝土时，二层楼盖梁板2KL6(3)对其支承横檩的荷载如下：

对三层，则有（3KL6(3)截面350×800）

梁模板及支架自重设计值1.2×0.75×0.25＝0.225KN／m

梁新浇筑混凝土自重设计值1.2×24×0.35×0.8＝8.604KN／m

梁钢筋自重设计值1.2×1.5×0.35×0.8＝0.504KN／m

振捣混凝土时产生的荷载1.4×2×0.25＝0.7KN／m

合计:q3+q3’=0.225+8.604+0.504+0.7=10.033KN/m

对二层则有(2KL6(3)梁)

梁模板自重设计值1.2×0.5×0.25＝0.15KN／m

梁混凝土自重设计值1.2×24×0.4×0.8＝9.216KN／m

梁钢筋自重设计值1.2×1.5×0.4×0.8＝0.576KN／m

合计q2＝0.15＋9.216+0.576＝9.942KN／m

那么ｑ＝q2＋0.5q3＋0.5q3'＝q2＋0.5(q3＋q3')

∴ｑ＝9.942＋0.5×10.033＝14.959KN／m

二、脚手架支撑承载力验算

取其中一个架距的荷载进行验算。

由于浇筑三层梁板砼时首层脚手架须承受的荷载大于仅浇筑二层梁板时首层脚手架所须承受的荷载，故验算时，按浇筑三层梁板的情况进行。验算脚手架的稳定性以及松枋的抗弯、挠度也按此情况进行。

（1）结构板门式钢管支顶验算

ｑmax＝9.921KN/m2

由于架距为1.2×1.2m，则每根立杆承受的荷载为：

N1=9.921×1.2×1.2÷4=3.57KN

查门式脚手架立杆的容许承载力为：

[P]=49KN>N=3.57KN

故此时，立杆承载力符合要求。

（2）结构梁门式钢管支顶验算(为了安全起见，验算时按次梁架距1.2m计算)

ｑ梁max＝14.959KN/m

则每根立杆承受的荷载为：14.959×1.2÷4=4.488KN

因为N2=4.488KN<[P]=49KN

故此时，立杆承载力也符合要求

（3）当钢管支顶既承受板，也承受梁传来的荷载时，将梁侧每1/2架距的板荷载叠加于梁上，则有：

N=N1+N2=3.57KN+4.488KN=8.06KN

因为N=8.06KN<[P]=49KN

故立杆承载力符合要求。

①按MF1219门杆立杆外径Φ42mm，查表可知每米高度模板支撑自重产生的轴心力设计标准值ＮGK1＝0.28KN/m；每米高度内附件产生的轴心力标准值ＮGK2＝0.12KN/m。

②作用于一榀门架上的轴心力设计值Ｎ(为了安全起见，验算时按主梁荷载计算)

Ｎ＝1.2H(ＮGK1＋ＮGK2)+1.4∑QiK

③一榀门架稳定承载力设计值Ｎd

因为Ｎ＝32.413KN

故门架稳定性符合要求。

四、上述施工工艺3.1.7条的支顶安装中，主梁大于800mm及以上的梁加钢管立杆，故现验算梁高小于800mm的梁。选取KL13（8）梁（截面为250×700mm）对其檩条、横杆、立杆进行验算。

（１）、从前面计算可知，楼板传给立杆的荷载为：

（２）、横杆承受的均布荷载Q

浇筑三层梁板混凝土时，二层楼盖梁板KL6(3)对其支承横檩的荷载如下：

ｑ＝q2＋0.5q3＋0.5q3'

3KL13（8）梁模板及支架自重设计值

1.2×0.75×0.25＝0.225KN／m

3KL13(8)梁新浇筑混凝土（梁截面250×700）自重设计值

1.2×24×0.25×0.7＝5.04KN／m

3KL13(8)梁钢筋自重设计值1.2×1.5×0.25×0.7＝0.315KN／m

振捣混凝土时产生的荷载1.4×2×0.25＝0.7KN／m

梁两侧板自重（板模忽略不计）3.456×0.5=1.73KN/m

合计:q3+q3’=0.225+5.04+0.315+0.7+1.73=8.01KN/m

2KL13(8)梁模板自重设计值(模板自重取值:按砼施工规范为0.5KN/m2)

1.2×0.75×0.25＝0.225KN／m

2KL13(8)梁混凝土自重设计值1.2×24×0.25×0.7=5.04KN／m

2KL13(8)梁钢筋自重设计值1.2×1.5×0.25×0.7＝0.315KN／m

梁两侧板自重（板模忽略不计）3.456×0.5=1.73KN/m

合计q2＝0.225＋5.04+0.315+1.73＝7.31KN／m

有ｑ＝q2＋0.5q3＋0.5q3'＝q2＋0.5(q3＋q3')

∴ｑ＝7.31＋0.5×8.01＝11.315KN／m

每根横杆承受的均布荷载为:

Ｑ＝0.6q＝0.6×11.315＝6.489KN／m

横檩的间距为400mm；材料为80×80木枋

梁及支承系统传来的集中荷载为：

p＝0.4×6.789＝2.72KN

Ｖ＝p／2＝2.72／2＝1.36KN

Ｍ＝0.6V＝0.6×1.36＝0.815KN.M

Ｗ＝a3／6＝80³／6＝85333mm3

Ｉ＝a4／12＝80²×80²／12＝3413333mm4

Ｓ＝AY＝80×80×40＝256000mm3

查<<木结构设计规范>>得：[σ]＝13N／mm;[τ]＝1.4N／mm2

σ＝Ｍ／Ｗ＝0.72×1000000／85333＝8.44N／mm〈[σ]＝13N／mm2

[τ]＝ＶＳ／Ｉb＝1.36×1000×256000／3413333×80

＝1.275〈1.4N／mm〉

横杆主要承受横檩传来的荷载；每条横杆承受三条横檩传来的三个集中重每条横檩传来的荷载为。P＝Ｖ＝1.36KN；

pL3paL2a2pL2La2

Ｆp＝──＋──(3－4──)＝───[──＋a（3－4──）]

48EJ24EJL224EJ2L2

1.36×1.2²1.20.8²

绿地世纪城摩尔公馆工程建筑节能施工方案＝──────×[──＋0.8（3－4───）]

设当横杆上承受的是均布荷载时，杆件产生的挠度为:

５qL45q×1.24

Ｆq＝───＝─────＝0.027q／EJ

0.129／EJ＝0.027q／EJ

q＝4.768KN/m〈[Ｑ]＝7.11KN/m

DB41／T 1575-2018标准下载[Ｑ]为横杆可承受的最大荷载。横杆符合安全要求。

五、由于上述方案中规定顶架须在首层砼地骨浇捣并达到一定强度后才能进行搭设。而地基承载力复核中，基础底面的压力值主要与顶架基础底面面积有关，故不再对地基承载力进行复核。