施工组织设计下载简介

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高层外脚手架专项施工方案(专家论证过)

N1=1.2（NGlk+NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(2.08+3.38)+0.9×1.4×2.63=9.87kN

上层立杆传递作用力:N2=11.28×0.20=2.26,N=N1+N2=9.87+2.26=12.13kN

DB35／T 1899-2020标准下载N/（
A）＋MW/W=12.13×1000/(0.188×450)＋170000/4730=179.32N/mm2

立杆稳定性为179.32N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。

钢管立杆高配套底座200×100mm,支承面为混凝土板（按C30考虑）支承板厚=150mm

上部荷载为：F=12.13kN

（1）支承面受冲切承载力验算

βs=2.00,ft=1.50N/mm2,h0=135mm,βh=1.00

η=0.4+1.2/βs=1.00,σpc,m=0N/mm2,um=2×(200+135)+2×(100+135)=1140mm

(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0=[(0.7×1.0×1.50+0.25×0)×1.00×1140×135]=161.60kN

受冲切承载力161.60kN＞F=12.13kN,满足要求。

(2)支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2

βl=(Ab/Al)0.5=2.45，fcc=0.85×14300=12155kN/m2，ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×2×12155×0.02=364.65kN

支承面局部受压承载力364.65kN＞F=12.13kN,满足要求。

8.1+67.00～+85.70m,拉吊段净高度为18.70m,拉吊段计算高度为18.70m,拉吊段底标高为+67.00m,脚手板铺10层。

1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.1048×18.70=1.96kN

2)构配件自重：NG2k=0.53+2.55+0.28=3.36kN

其中：脚手板重量：10×1.50×0.35×0.10=0.53kN

栏杆、挡脚板重量：10×1.50×0.17=2.55kN

安全网重量：18.70×1.50×0.010=0.28kN

a.施工荷载：NQk=1.50×0.70/2×(3.00+2.00)=2.63kN

拉吊段底离地高度+67.00m,μz=1.45;水平风荷载标准值ωk=1.45×1.04×0.35=0.53kN/m2

由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:

MW=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4ωkLah2/10=0.9×1.4×0.53×1.50×1.80×1.80/10=0.32kN·m=320000N·mm

N1=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(1.96+3.36)+1.4×2.63=10.07kN

N/（A）=10.07×1000/(0.188×450)=119.03N/mm2

N1=1.2（NGlk+NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(1.96+3.36)+0.9×1.4×2.63=9.70kN

N/（A）＋MW/W=9.70×1000/(0.188×450)＋320000/4730=182.31N/mm2

立杆稳定性为182.31N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。

8.2+49.00～+67.00m,拉吊段净高度为18.00m,拉吊段计算高度为18.00m,拉吊段底标高为+49.00m,脚手板铺10层。

1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.1048×18.00=1.89kN

2)构配件自重：NG2k=0.53+2.55+0.27=3.35kN

其中：脚手板重量：10×1.50×0.35×0.10=0.53kN

栏杆、挡脚板重量：10×1.50×0.17=2.55kN

安全网重量：18.00×1.50×0.010=0.27kN

a.施工荷载：NQk=1.50×0.70/2×(3.00+2.00)=2.63kN

拉吊段底离地高度+49.00m,μz=1.25;水平风荷载标准值ωk=1.25×1.04×0.35=0.46kN/m2

由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:

MW=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4ωkLah2/10=0.9×1.4×0.46×1.50×1.80×1.80/10=0.28kN·m=280000N·mm

N1=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(1.89+3.35)+1.4×2.63=9.97kN

上层立杆传递作用力:N2=10.07×0.20=2.01,N=N1+N2=9.97+2.01=11.98kN

N/（A）=11.98×1000/(0.188×450)=141.61N/mm2

N1=1.2（NGlk+NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(1.89+3.35)+0.9×1.4×2.63=9.60kN

上层立杆传递作用力:N2=9.70×0.20=1.94,N=N1+N2=9.60+1.94=11.54kN

N/（A）＋MW/W=11.54×1000/(0.188×450)＋280000/4730=195.60N/mm2

立杆稳定性为195.60N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。

8.3+32.80～+49.00m,拉吊段净高度为16.20m,拉吊段计算高度为16.20m,拉吊段底标高为+32.80m,脚手板铺9层。

1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.1048×16.20=1.70kN

2)构配件自重：NG2k=0.47+2.30+0.24=3.01kN

其中：脚手板重量：9×1.50×0.35×0.10=0.47kN

栏杆、挡脚板重量：9×1.50×0.17=2.30kN

安全网重量：16.20×1.50×0.010=0.24kN

a.施工荷载：NQk=1.50×0.70/2×(3.00+2.00)=2.63kN

拉吊段底离地高度+32.80m,μz=1.13;水平风荷载标准值ωk=1.13×1.04×0.35=0.41kN/m2

由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:

MW=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4ωkLah2/10=0.9×1.4×0.41×1.50×1.80×1.80/10=0.25kN·m=250000N·mm

N1=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(1.70+3.01)+1.4×2.63=9.33kN

上层立杆传递作用力:N2=11.98×0.20=2.4,N=N1+N2=9.33+2.4=11.73kN

N/（A）=11.73×1000/(0.188×450)=138.65N/mm2

N1=1.2（NGlk+NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(1.70+3.01)+0.9×1.4×2.63=8.97kN

上层立杆传递作用力:N2=11.54×0.20=2.31,N=N1+N2=8.97+2.31=11.28kN

N/（A）＋MW/W=11.28×1000/(0.188×450)＋250000/4730=186.19N/mm2

立杆稳定性为186.19N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。

通过比较，以+32.80～+49.00m拉吊段的钢丝绳受力最大，故以此进行钢丝绳和吊环验算。

h=2.60m,La=0.70m,离墙距离=0.20m,N=11.73kN

钢丝绳采用φ=14mm,α=0.85,K=6,K,=0.356,Ro=1570kN/mm2

破断拉力总和F破=K,D2Ro=0.356×142×1570=109.55kN

钢丝绳允许拉力[P]=F破α/K=109.55×0.85/6.00=15.52kN

Toa=11.73×(0.902+2.602)0.5/2.60=12.41kN,Tob=11.73×(0.202+2.602)0.5/2.60=11.76kN。

钢丝绳承受拉力Toa=12.41kN<[P]=15.54kN,Tob=11.76kN<[P]=15.54kN，钢丝绳强度满足要求。

吊环采用Φ20mm光面圆钢，As=3.14×(20/2)2=314mm2，f=65N/mm2

fAs=2×65×314=40820N=40.82kN

每个吊环承受的拉力为：N拉=Toa+Tob=12.41+11.76=24.17kN

吊环允许拉力40.82kN＞N拉=24.17kN，满足要求。

人行斜道吊环允许拉力:人行斜道为三道钢丝绳卸荷，每道拉力为12.085kN×3道=36.225kN＜40.82kN，满足要求。

连墙件采用Φ48×3.2钢管,截面积为450mm2；f=205N/mm2

按每个结构层花排设置,连墙件按每层两跨布置,脚手架最高85.70m

连墙件轴向力设计值N1=N1W＋N0,其中:

风压高度变化系数μz=1.62(标高+85.70m),基本风压ωo=0.35kN/m2;

挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数

μs=1.3=1.3×0.800=1.040,风荷载标准值ωk,=1.62×1.040×0.35=0.59kN/m2

N1W=1.4ωkAω=1.4×0.59×4.00×2×1.50=9.91kN

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=3.00kN

N1=NlW＋N0=9.91+3.00=12.91kN(N1＜8kN采用单扣件，8kN≤N1＜16kN采用双扣件)

14连墙件采用Φ48×3.2钢管,双扣件连接满足要求。

L0=0.20+0.10=0.30m=300mm,i=15.9mm,λ=L0/i=300/15.9=18.9,1=0.949

σ=N1/1A连墙件=12910/(0.949×450)=30.23N/mm2

连墙件稳定σ=30.23N/mm2＜0.85f=174N/mm2,满足要求。

12.人行斜道及吊环核算

（1）荷载（先按—步计）中排立杆荷载最大。现选中排立杆计算

A.静载①踏步板重：
=75=0.075KN/M每杆为0.075×1.5=0.1125KN

②扶手和板底杆：0.3546×1.5×1.139×2=0.1182KN

③架自重：（参前P40的计算）2.08+3.38+0.53+2.55=8.54KN

总自重标准值为Nk=（0.1125+0.1182）×10+8.54=10.84728KN

B.活载：仅设=步有则
q=2×2×0.3×1.5=1.8KN

中排杆不当风，故应力为

б=
=
=183.65

边排立杆：（按一步计先）

③扶手和板底杆1.5×1.139×2=3.417m

④纲18×1.5×0.01=0.27

⑤构件0.0132×3=0.0396

总静载标准值：Nk=（0.2324+0.0396）×10+0.27=2.99KN

边土外中杆总轴力设计值

N=2.99×1.2+1.8×1.4=6.108KN很小，不构成对杆威胁

①N1=12.13KN

②N2=15.536×0.9×1.2=16.779KN

③N3=6.108×0.9×1.2=6.597KN

N1+N2+N3=35.5KN

N拉=50×1.2×1.=72N/mm²

As=
=493mm²

493/2=246.5mm²＜314mm²(Φ20截面积)，故安全。

13.复核凹槽处三排杆的中间排立杆内力

因边排内力同双排架一样，故此处仅复中排即可，中排无栏杆、扶手、无纲，其重力计算如下：（先计一步值）

①纵向杆1.5×2=3m

②横向杆1m，纵向杆+横向杆=4米，重4×0.0346=0.1384KN

③脚手板0.1×1×1.5=0.15KN

B.活载因结构施工已完成，这里仅计2步装修施工

qk=2×2=4KN/m²qk=4×1.5=6KN

合计底步杆轴力设计值为底段架共有10步

N=1.2Gk+1.4qk=1.2×0.3148×10+1.4×6=12.1776KN

建筑物凹进去后，认为已无风荷载了。

б=
=143.94

即使底层由上传来2%轴力，143.94×1.2=172.72N/mm²＜f=205N/mm²安全。

①竖卸荷（据42页图）：N压=TNa+TNb=12.41+11.76=24.17KN

共2.5×24.17=61.75KN

②阳台传静荷：N静：4.07KN/m×4.6=18.72KN

M悬=（18.72+61.75）×1.5=120.75，（12.05T1M）

180×400梁配3Φ16M=65.25KN.M

5L14应再两层回顶，5L15悬臂，5L21悬臂再一层回顶。

卸荷层阳台悬臂梁位置再两层回顶。

板单元计算跨度度Lo(m)：4.25m；

板厚度h(mm)：150；混凝土成型龄期TB(天)：因为为续建工程，龄期远大于28天；故砼强度按100%强度值考虑计算。

混凝土强度等级：C30；混凝土强度标准值fck(MPa)：20；

钢筋位置配筋量及等级每米宽钢筋面积(mm2)

1)、立杆传递荷载计算

+67.00～+85.70m段：NG1=5.32kN

+49.00～+67.00m段：NG2=5.24kN

+32.80～+49.00m段：NG3=4.71kN

13.00～+32.80段：NG4=5.46kN

NG=(NG1﹡0.2+NG2)﹡0.2+NG3)﹡0.2+NG4=6.66kN

考虑装修期间最底层部位同时施工两层，装修活荷载取值为2.0KN/㎡

NQ=1.50×0.70/2×(2.00+2.00)=2.1KN

单根立杆传递荷载代表值(kN)NL=NG+NQ=6.66+2.1=8.76kN；

脚手架立杆传到混凝土板位置按最不利位置跨中位置布置。楼板每跨有3排立杆，施工期间裙楼楼板活荷载值Qk取1KN/m2。则楼板均布活荷载设计值计算(kN/m2)为：

QB=1.4×[3×2×NL/(Bc×Bl)+Qk]=1.4×[3×2×8.76/(4.25×4.25)+1]=5.48kN/m2；

混凝土板恒载设计值：(kN/m2)：

GB=1.2×h0/1000×25=1.2×130/1000×25=3.9kN/m2；

G0=GB+QB/2=3.9+5.48/2=6.64kN/m2；GQ=GB+QB=3.9+5.48=9.38kN/m2；

Q0=QB/2=5.48/2=2.74kN/m2；

3)、跨中最大弯矩计算

跨中Kaz=Kbz=0.0176；

Maz=Mbz=K×GQ×l2=0.0176×9.38×4.25×4.25=2.98kN.m

依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为：

Mu=α1γsfyAsh0

①、跨中最大允许弯矩值

ξ=Asfy/(α1bh0)=189.00×210.00/(1.00×1000×140)=0.2835

[Maz]=[Mbz]=0.80×Mu=0.8×α1γsfyAsh0=0.80×1.00×0.8474×210.00×189.00×140/1000000=3.77kN·m；

χ=Asfyh0/(α1fcbh0+fy'As')=359×210×140/（1×20×1000×140+210×189=3.72

χ=3.72<2αs'=2×20=40

Maz=2.98kN·m<[Maz]=3.77kN·m，

Mbz=2.98kN·m<[Mbz]=3.77kN·m，

|Mao|=8.67kN·m<[Mao]=9.05kN·m,

YS／T 5425-2014标准下载|Mbo|=8.67kN·m<[Mbo]=9.05kN·m。

此混凝土板是满足承载能力要求。

附图一：龙兴大厦塔楼脚手架平面图

附图四：脚手架卸荷大样图

附图七：出料口及出入口防护棚大样图

企业营业执照及资质证书

XXX四级水泥路工程施工组织设计 .docx十五、补充施工升降机卸料平台专项方案

《龙兴大厦卸料平台专项方案》