国际投资大厦工程施工组织设计施工技术计算书

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国际投资大厦工程施工组织设计施工技术计算书

均布荷载q=1.2×37.500+1.2×3.850=49.620kN/m

集中荷载P=1.4×1.350=1.890kN

经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为

N2=11.181kN

方木按照三跨连续梁计算房建施工工艺大全,方木的截面力学参数为

本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8.00×10.00×10.00/6=133.33cm3;

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:

均布荷载q=11.181/1.000=11.181kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×11.18×1.00×1.00=1.118kN.m

截面应力=1.118×106/133333.3=8.39N/mm2

方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.6×1.000×11.181=6.709kN

  截面抗剪强度计算值T=3×6709/(2×80×100)=1.258N/mm2

  截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:

方木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!

3.支撑钢管的强度计算:

支撑钢管按照连续梁的计算如下

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支座反力RA=RB=0.02kN中间支座最大反力Rmax=16.25kN

最大弯矩Mmax=0.431kN.m

最大变形vmax=0.263mm

截面应力=0.431×106/5080.0=84.785N/mm2

支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.7.2梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。

3.7.3扣件抗滑移的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;

  R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

计算中R取最大支座反力,R=16.25kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

3.7.4立杆的稳定性计算:

其中N——立杆的轴心压力设计值,它包括:

横杆的最大支座反力N1=16.25kN(已经包括组合系数1.4)

脚手架钢管的自重N2=1.2×0.129×3.900=0.604kN

N=16.254+0.604+0.000=16.858kN

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到;

i——计算立杆的截面回转半径(cm);i=1.58

A——立杆净截面面积(cm2);A=4.89

W——立杆净截面抵抗矩(cm3);W=5.08

——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);

[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;

l0——计算长度(m);

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,由公式(1)或(2)计算

l0=(h+2a)(2)

k1——计算长度附加系数,按照表1取值为1.163;

u——计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;u=1.70

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.30m;

公式(1)的计算结果:=167.99N/mm2,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

公式(2)的计算结果:=89.21N/mm2,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算

l0=k1k2(h+2a)(3)

k2——计算长度附加系数,按照表2取值为1.000;

公式(3)的计算结果:=117.17N/mm2,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。

表1模板支架计算长度附加系数k1

———————————————————————————————————————

步距h(m)h≤0.90.9

k11.2431.1851.1671.163

———————————————————————————————————————

表2模板支架计算长度附加系数k2

—————————————————————————————————————————

H(m)46810121416182025303540

h+2a或u1h(m)

1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.173

1.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.149

1.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.132

1.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.123

1.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.111

1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.104

2.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.101

2.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.094

2.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091

—————————————————————————————————————————————————

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

3.7.5梁模板高支撑架的构造和施工要求

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外,还要考虑以下内容:

1.模板支架的构造要求:

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度;

c.梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距,宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时,可以采用等步距设置;

b.当中部有加强层或支架很高,轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多;

3.整体性构造层的设计:

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时,需要设置整体性单或双水平加强层;

d.在任何情况下,高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;

5.顶部支撑点的设计:

a.最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm;

b.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm;

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载N≤12kN时,可用双扣件;大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求:

a.严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求;

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

a.精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式;

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放;

c.浇筑过程中,派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。

落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架,对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏,使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》,供脚手架设计人员参考。

模板支架搭设高度为24.0米,

搭设尺寸为:立杆的纵距b=1.20米,立杆的横距l=1.50米,立杆的步距h=1.95米。

落地平台支撑架立面简图

落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元

采用的钢管类型为48×3.5。

4.1纵向支撑钢管的计算

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面力学参数为

截面抵抗矩W=5.08cm3;

截面惯性矩I=12.19cm4;

(1)脚手板与栏杆自重(kN/m):

q11=(0.150+0.300×1.200)×0.600=0.306kN/m

(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m):

q12=0.000×0.600=0.000kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m):

经计算得到,活荷载标准值q2=2.000×0.600=1.200kN/m

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

静荷载q1=1.2×0.306+1.2×0.000=0.367kN/m

活荷载q2=1.4×1.200=1.680kN/m

最大弯矩Mmax=(0.10×0.367+0.117×1.680)×1.5002=0.525kN.m

最大支座力N=(1.1×0.367+1.2×1.68)×1.50=3.630kN

截面应力=0.525×106/5080.0=103.32N/mm2

纵向钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

静荷载q1=0.306+0.000=0.306kN/m

活荷载q2=1.200kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.306+0.990×1.200)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.813mm

纵向钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

4.2横向支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算

集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=3.63kN

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.762kN.m

最大变形vmax=2.888mm

最大支座力Qmax=7.804kN

截面应力=0.76×106/5080.0=150.05N/mm2

支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!

4.3扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;

  R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

计算中R取最大支座反力,R=7.80kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

4.4立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容:

(1)脚手架钢管的自重(kN):

NG1=0.109×24.000=2.626kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值,设计人员可根据情况修改。

(2)栏杆的自重(kN):

NG2=0.150×1.500=0.225kN

(3)脚手板自重(kN):

NG3=0.300×1.200×1.500=0.540kN

(4)堆放荷载(kN):

NG4=0.000×1.200×1.500=0.000kN

经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.391kN。

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到,活荷载标准值NQ=2.000×1.200×1.500=3.600kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

4.5立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值,N=9.11kN;

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到;

i——计算立杆的截面回转半径(cm);i=1.58

A——立杆净截面面积(cm2);A=4.89

W——立杆净截面抵抗矩(cm3);W=5.08

——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);

[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;

l0——计算长度(m);

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,由公式(1)或(2)计算

l0=(h+2a)(2)

k1——计算长度附加系数,按照表1取值为1.163;

u——计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;u=1.80

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.50m;

公式(1)的计算结果:=169.86N/mm2,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

公式(2)的计算结果:=89.84N/mm2,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算

l0=k1k2(h+2a)(3)

k2——计算长度附加系数,按照表2取值为1.053;

公式(3)的计算结果:=132.84N/mm2,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。

表1模板支架计算长度附加系数k1

———————————————————————————————————————

步距h(m)h≤0.90.9

k11.2431.1851.1671.163

———————————————————————————————————————

表2模板支架计算长度附加系数k2

————————————————————————————————————————————H(m)46810121416182025303540

h+2a或u1h(m)

1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.173

1.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.149

GBT32984-2016 彩色沥青混凝土1.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.132

1.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.123

1.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.111

1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.104

2.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.101

2.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.094

2.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091

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天津市基桩自平衡法静载荷试验技术导则(天津市住房和城乡建设委员会批准2019年11月实施)以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

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