施工组织设计下载简介

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国际度假区酒店群模板工程施工方案

截面惯性矩I=12.19cm4；

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

洞庭路施工组织设计1q1=25×0.25×0.15+0.35×0.25=1.025kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：

q2=(1+2)×0.25=0.75kN/m；

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

最大弯矩计算公式如下:

静荷载：q1=1.2×q1=1.2×1.025=1.23kN/m；

活荷载：q2=1.4×0.75=1.05kN/m；

最大弯矩Mmax=(0.1×1.23+0.117×1.05)×1.052=0.271kN·M；

N=1.1q1l+1.2q2l

最大支座力N=(1.1×1.23+1.2×1.05)×1.05=2.744kN；

最大应力计算值σ=M/W=0.271×106/5080=53.356N/mm2；

纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2；

纵向钢管的最大应力计算值为53.356N/mm2小于纵向钢管的抗压强度设计值205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

ν=0.677q1l4/(100EI)

静荷载q1=1.025kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

ν=0.677×1.025×10504/(100×206000×12.19×104)=0.336mm；

支撑钢管的最大挠度小于1050/150与10mm,满足要求!

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

托梁采用：钢管(双钢管):Ф48×3；

W=10.16cm3；

I=26.16cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.991kN;

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.904kN·m；

最大变形Vmax=1.25mm；

最大支座力Qmax=9.241kN；

最大应力σ=903760/10160=88.953N/mm2；

托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值88.953N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为1.25mm小于1050/150与10mm,满足要求!

五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.129×4=0.516kN；

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.35×1.05×1.05=0.386kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25×0.15×1.05×1.05=4.134kN；

静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.037kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

活荷载标准值NQ=(1+2)×1.05×1.05=3.308kN；

3.立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=10.674kN；

σ=N/(φA)≤[f]

根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max[1.155×1.7×1.5，1.5+2×0.3]=2.945；

立杆计算长度L0=2.945；

L0/i=2945.25/15.8=186；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压应力计算值；σ=10674.48/(0.207×489)=105.455N/mm2；

立杆稳定性计算σ=105.455N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

400mm厚墙模板计算书

计算断面宽度400mm，高度5000mm，两侧楼板高度200mm。

内龙骨采用竖向布置方式。

模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距300mm，内龙骨采用50×100mm木方，外龙骨采用双钢管48×3.0。

对拉螺栓布置10道，在断面内水平间距200+400+600+600+600+600+600+600+600+600mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。

二、墙模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中
c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.710h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.850m；

1——外加剂影响修正系数，取1.000；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。

面板的计算宽度取0.300m。

荷载计算值q=(1.2×21.600+1.4×3.600)×0.300=9.288kN/m

面板的截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

W=30.00×1.80×1.80/6=16.20cm3；

I=30.00×1.80×1.80×1.80/12=14.58cm4；

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到从左到右各支座力分别为

最大弯矩M=0.084kN.m

最大变形V=0.413mm

◆连续梁支座反力复核验算：

Pn=9.288×0.900=8.4kN

支座反力从左到右相加：

Rn=1.115+3.065+3.065+1.115=8.4kN

杆件受力Pn≈Rn，是平衡的，支座反力复核验算通过!

◆连续梁弯矩复核验算：

假定顺时针方向力矩为正力矩。

求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩）

支1:1.115×0.900=1.00

支2:3.065×0.600=1.84

支3:3.065×0.300=0.92

顺时针力矩之和：1.00+1.84+0.92=3.76KN.m

顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过!

经计算得到面板抗弯强度计算值f1=0.084×1000×1000/16200=5.185N/mm2

面板的抗弯强度设计值f，取15.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算f1

面板最大挠度计算值v=0.413mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

四、墙模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=(1.2×21.600+1.4×3.600)×0.300kN/m=9.288kN/m

挠度计算荷载标准值q=0.300×21.600kN/m=6.480kN/m

内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

内龙骨弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到最大弯矩M=0.300kN.m

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N10=5.542kN

N11=5.133kN

N12=0.000kN

经过计算得到最大支座F=5.789kN

经过计算得到最大变形V=0.094mm

◆连续梁支座反力复核验算：

Pn=9.288×5.650=52.5kN

支座反力从左到右相加：

Rn=(0.000)+3.685+4.503+5.789+5.515+5.588+5.569+5.572+5.581+5.542+5.133+(0.000)=52.5kN

杆件受力Pn≈Rn，是平衡的，支座反力复核验算通过!

◆连续梁弯矩复核验算：

假定顺时针方向力矩为正力矩。

求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩）

支1:5.542×0.600=3.33

支2:5.581×1.200=6.70

支3:5.572×1.800=10.03

支4:5.569×2.400=13.37

支5:5.588×3.000=16.76

支6:5.515×3.600=19.85

支7:5.789×4.200=24.31

支8:4.503×4.800=21.61

支9:3.685×5.200=19.16

顺时针力矩之和：3.33+6.70+10.03+13.37+16.76+19.85+24.31+21.61+19.16=135.12KN.m

顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过!

内龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

(1)内龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.300×106/83333.3=3.60N/mm2

内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

最大变形v=0.094mm

内龙骨的最大挠度小于600.0/250,满足要求!

五、墙模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照均布荷载下连续梁计算。

外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管剪力图(kN)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

最大弯矩Mmax=0.608kN.m

最大变形vmax=0.227mm

最大支座力Qmax=12.447kN

◆连续梁支座反力复核验算：

Pn=5.789+5.789+5.789+5.789+5.789+5.789+5.789=40.5kN

支座反力从左到右相加：

Rn=7.816+12.447+12.447+7.816=40.5kN

杆件受力Pn≈Rn，是平衡的，支座反力复核验算通过!

◆连续梁弯矩复核验算：

假定顺时针方向力矩为正力矩。

求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩）

支1:7.816×1.800=14.07

支2:12.447×1.200=14.94

支3:12.447×0.600=7.47

顺时针力矩之和：14.07+14.94+7.47=36.48KN.m

顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过!

抗弯计算强度f=0.608×106/8980.0=67.69N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.00N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于600.0/150,满足要求!

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；

　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

DB34／T 3805-2021 铜阳极泥化学分析方法 钡含量的测定 碱熔-电感耦合等离子体原子发射光谱法.pdf对拉螺栓的直径(mm):14

对拉螺栓有效直径(mm):12

对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850kN；

秦沈客运专线某标（投标）施工组织设计对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=12.447kN。

对拉螺栓强度验算满足要求!