施工组织设计下载简介

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医院迁建工程高支模专项施工方案

最大弯矩Mmax=0.557kN·m；

最大变形Vmax=1.424mm；

最大支座力Rmax=9..019kN；

最大应力σ=0.557×106/(9..08×103)=109.675N/mm2；

GB20909-2007 钢门窗支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值109.675N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度Vmax=1.424mm小于1000/150与10mm,满足要求!

10.9、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取19..00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范9..2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=9..019kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

10.10、立杆的稳定性计算:

1.梁内侧立杆稳定性验算:

横杆的最大支座反力：N1=9..019kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×9.2=1.286kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N=9..019+1.286+0.273+2.984=10.562kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.2=2.356m；

Lo/i=2359..2/19..8=149；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.312；

钢管立杆受压应力计算值；σ=10562.197/(0.312×489)=69.229N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=69.229N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo=k1k2(h+2a)(2)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.019×(1.2+0.1×2)=1.691m；

Lo/i=1690.521/19..8=107；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；

钢管立杆受压应力计算值；σ=10562.197/(0.537×489)=40.223N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=40.223N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.梁外侧立杆稳定性验算：

横杆的最大支座反力：N1=9..019/Sin75o=9..232kN；

N=9..232+1.165=9.397kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo=k1uh/Sinθ(1)

立杆计算长度Lo=k1uh/Sinθ=1.185×1.7×1.2/0.966=2.503m；

Lo/i=2502.677/19..8=158；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.281；

钢管立杆受压应力计算值；σ=7399..93/(0.281×489)=53.831N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=53.831N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo=k1k2(h+2a)(2)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.019×(1.2+0.1×2)=1.691m；

Lo/i=1690.521/19..8=107；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；

钢管立杆受压应力计算值；σ=7399..93/(0.537×489)=29.169N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=29.169N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

10.11、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=120×0.5=60kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=0.5；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=10.562/0.25=42.249kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=10.562kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

p=42.249≤fg=60kPa。地基承载力满足要求！

第十一节板模板及支撑计算书

11.1.模板支架参数

横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.20；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):9.20；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):29..000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

楼板的计算厚度(mm):120.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

11.2、模板面板计算:

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=100×1.82/6=54cm3；

I=100×1.83/12=49.6cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

11.2.1、荷载计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.12×1+0.35×1=3.35kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2.5×1=2.5kN/m；

11.2.2、强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5=9.52kN/m

最大弯矩M=0.1×9.52×0.252=0.047kN·m；

面板最大应力计算值σ=52625/54000=0.975N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为0.975N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

11.2.3、挠度计算

其中q=4.1kN/m

面板最大挠度计算值v=0.677×4.1×2504/(100×9500×49.6×104)=0.023mm；

面板最大允许挠度[V]=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值0.023mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!

11.3、模板支撑方木的计算:

方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6=83.33cm3；

I=5×10×10×10/12=419..67cm4；

11.3.1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1=25×0.25×0.12=0.75kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.35×0.25=0.088kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

p1=2.5×0.25=0.625kN/m；

11.3.2.强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(0.75+0.088)+1.4×0.625=1.880kN/m；

最大弯矩M=0.125ql2=0.125×1.880×12=0.235kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.235×106/83333.33=2.82N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为2.82N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

11.3.3.抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:V=0.625×2.105×1=1.316kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1.316×103/(2×50×100)=0.395N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.395N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

11.3.4.挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=1.025kN/m；

最大允许挠度[V]=1000/250=4mm；

方木的最大挠度计算值0.135mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!

11.4、木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.631kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.987kN·m；

最大变形Vmax=2.77mm；

最大支座力Qmax=11.512kN；

最大应力σ=986879..609/5080=194.267N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值194.267N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为2.77mm小于1000/150与10mm,满足要求!

11.5、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取19..00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=11.512kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

11.6、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.158×9..2=0.821kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.35×1×1=0.35kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25×0.12×1×1=3kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.171kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=11.305kN；

11.7、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算

立杆计算长度L0=h+2a=1.2+0.1×2=1.4m；

L0/i=1400/19..8=89；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.667；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=12589..984/（0.667×489）=39.588N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=39.588N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

l0=k1k2(h+2a)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.019×(1.2+0.1×2)=1.691m；

Lo/i=1690.521/19..8=107；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=12589..984/（0.537×489）=49.93N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=49.93N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

11.8、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

JT／T 738-2009标准下载fg=fgk×kc=120×0.5=60kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=120kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=0.5；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=12.586/0.25=50.344kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=12.586kN；

河北省高速公路施工标准化管理指南 第三部分 工地建设标准化（河北省交通运输厅2011年9月）.pdf基础底面面积：A=0.25m2。

p=50.344≤fg=60kpa。地基承载力满足要求！