高大模板支撑系统安全专项施工方案.

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高大模板支撑系统安全专项施工方案.

主梁自重忽略不计,计算简图如下:

主梁弯矩图(kN·m)

1 人工清槽及钎探施工方案σ=Mmax/W=0.277×106/4490=61.65N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax=2.537kN

τmax=2Vmax/A=2×2.537×1000/424=11.97N/mm2≤[τ]=125N/mm2

νmax=0.08mm≤[ν]=l/400=400/400=1mm

R=max[R1,R3]=1.15kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40~65N·m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!

同理可知,左侧立柱扣件受力R=1.15kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40~65N·m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值f(N/mm2)

λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

Mw=0.92×1.4×ωk×la×h2/10=0.92×1.4×0.14×0.9×1.52/10=0.03kN·m

q1=0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+0.9×1.4×2]×1=29.92kN/m

同上四~六计算过程,可得:

R1=1.08kN,R2=12.5kN,R3=1.08kN

f=N/(φA)+Mw/W=12541.44/(0.67×424)+0.03×106/4490=51.11N/mm2≤[f]=205N/mm2

地基承载力设计值fak(kPa)

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=12.54/(1×0.15)=83.61kPa≤fak=140kPa

600*450梁模板(扣件式)计算书

新浇混凝土梁计算跨度(m)

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

新浇混凝土结构层高(m)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)

振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

梁两侧有板,梁板立柱共用(A)

梁跨度方向立柱间距la(mm)

梁两侧立柱间距lb(mm)

新浇混凝土楼板立柱间距l'b(mm)

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)

梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

取单位宽度1000mm,按三等跨连续梁计算,计算简图如下:

W=bh2/6=1000×15×15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×15×15×15/12=281250mm4

q1=0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.45)+1.4×2,1.35×(0.1+(24+1.5)×0.45)+1.4×0.7×2]×1=15.83kN/m

q1静=0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b=0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.45]×1=14.06kN/m

q1活=0.9×1.4×0.7×Q2k×b=0.9×1.4×0.7×2×1=1.76kN/m

q2=(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.45]×1=11.58kN/m

Mmax=0.08q1静L2+0.101q1活L2=0.08×14.06×0.22+0.101×1.76×0.22=0.05kN·m

σ=Mmax/W=0.05×106/37500=1.39N/mm2≤[f]=15N/mm2

νmax=0.677qL4/(100EI)=0.677×11.58×2004/(100×10000×281250)=0.045mm≤[ν]=l/400=200/400=0.5mm

设计值(承载能力极限状态)

R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×14.06×0.2+0.45×1.76×0.2=1.28kN

R2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×14.06×0.2+1.2×1.76×0.2=3.52kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R4'=0.4q2l=0.4×11.58×0.2=0.93kN

R2'=R3'=1.1q2l=1.1×11.58×0.2=2.55kN

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁截面惯性矩I(cm4)

为简化计算,按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算,如下图:

Mmax=max[0.107q1l12,0.5q1l22]=max[0.107×3.57×0.92,0.5×3.57×0.32]=0.31kN·m

σ=Mmax/W=0.31×106/83330=3.71N/mm2≤[f]=15.44N/mm2

Vmax=max[0.607q1l1,q1l2]=max[0.607×3.57×0.9,3.57×0.3]=1.948kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.948×1000/(2×50×100)=0.58N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2

ν1=0.632q2l14/(100EI)=0.632×2.59×9004/(100×9350×4166700)=0.28mm≤[ν]=l/400=900/400=2.25mm

ν2=q2l24/(8EI)=2.59×3004/(8×9350×4166700)=0.07mm≤[ν]=l/400=300/400=0.75mm

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

Rmax=max[1.143q1l1,0.393q1l1+q1l2]=max[1.143×3.57×0.9,0.393×3.57×0.9+3.57×0.3]=3.67kN

同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=R4=1.93kN,R2=R3=3.67kN

R'max=max[1.143q2l1,0.393q2l1+q2l2]=max[1.143×2.59×0.9,0.393×2.59×0.9+2.59×0.3]=2.66kN

同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1=R'4=1.56kN,R'2=R'3=2.66kN

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

主梁自重忽略不计,计算简图如下:

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.152×106/4490=33.77N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax=1.172kN

τmax=2Vmax/A=2×1.172×1000/424=5.53N/mm2≤[τ]=125N/mm2

νmax=0.06mm≤[ν]=l/400=400/400=1mm

R=max[R1,R4]=0.76kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40~65N·m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!

同理可知,左侧立柱扣件受力R=0.76kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40~65N·m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值f(N/mm2)

λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

Mw=0.92×1.4×ωk×la×h2/10=0.92×1.4×0.14×0.9×1.52/10=0.03kN·m

GB 51412-2020 锡冶炼厂工艺设计标准(完整正版、清晰无水印)q1=0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.45)+0.9×1.4×2]×1=14.77kN/m

同上四~六计算过程,可得:

R1=0.73kN,R2=4.55kN,R3=4.55kN,R4=0.73kN

f=N/(φA)+Mw/W=4585.62/(0.67×424)+0.03×106/4490=23.23N/mm2≤[f]=205N/mm2

地基承载力设计值fak(kPa)

DB34/T 3458-2019 景观照明施工程工及验收规程立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=4.59/(1×0.15)=30.57kPa≤fak=140kPa

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