施工组织设计下载简介

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静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1234

NG1=0.123×24.000=2.961kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板GBT50815-2013 稀硫酸真空浓缩处理技术规范，标准值为0.15

NG2=0.150×4×1.200×(1.200+0.400)/2=0.576kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×1.200×4/2=0.360kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.200×24.000=0.144kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.041kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.200×1.200/2=2.880kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us——风荷载体型系数：Us=0.600

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.250×0.600=0.236kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.041+0.85×1.4×2.880=8.276kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.951+1.4×2.520=8.881kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.236×1.200×2.000×2.000/10=0.141kN.m

五、立杆的稳定性计算:

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.740kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.200=2.079m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.107cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.372cm3；

——由长细比，为2079/16=130；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.396；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.049kN.m；

　　
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=7740/(0.40×411)+49000/4372=58.702N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=0.576kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=2.880kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.123kN/m；

　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.141kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=164米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.236kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=4.0×4.0=16m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000

经计算得到Nlw=5.286kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.286kN

连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]

其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到
=0.95；

Φ22钢筋A=3.8cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=74.005KN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=33.08

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=8.27

A——基础底面面积(m2)；A=0.25

fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.00

地基承载力设计值应按下式计算

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40

fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00

地基承载力的计算满足要求!

二、维萨模板安全验算书

混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：

F=0.22γct0β1β2V1/2

F=0.22γct0β1β2V1/2

=0.22x25x6x1x1x21/2

=24x6=144kN/m2

有效压头：h=61.8/25=2.5m

取二者中的较小值做为侧压力标准值，F=46.8kN/m2，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4kN/m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：

q=46.8x1.2+4x1.4=61.8kN/m2

将面板视为两边支撑在木工字梁上的多跨连续板计算，面板长度取标准板板长2440mm，板宽度b=1000mm，面板为18mm厚维萨板,木梁间距为l=280mm。

面板最大弯矩：Mmax=ql^2/10=(61.8x280x280)/10=0.48x10^6N.mm

面板的截面系数：W=1/6bh^2=1/6x1000x18^2=5.4x10^4mm3

应力：ó=Mmax/W=0.48x10^6/5.4x10^4=8.9N/mm2

刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则

q2=61.8x1=61.8kN/m

模板挠度由式ω=0.644q2l^4/100EI=0.644x61.8x280^4/(100x1x10^4x48.6x10^4)

=0.5mm<[ω]=280/400=0.7mm满足要求

面板截面惯性矩：I=bh^3/12=1000X18^3/12=48.6X10^4mm4

木工字梁作为竖肋支承在横向背楞上，可作为支承在横向背楞上的连续梁计算，其跨距等于横向背楞的间距最大为L=1500mm。

木工字梁上的荷载为：q3=Fl=61.8X0.28=17.3N/mm

最大弯矩Mmax=0.1q3L^2=0.1x17.3x1500x1500=3.89x10^6N.mm

应力：ó=Mmax/W=3.89X10^6/46.1X10^4=8.44N/mm2

w=q1×1^4/8EI=17.3X430^4/(8X1X10^4X46.1X10^6)=0.16mm<[w]=0.86mm

q1=61.8x0.280=17.3N/mm

槽钢背楞作为竖肋支撑在斜撑上，对拉螺杆作用其上，由对拉螺栓布置知其受力，也可按连续梁计算，其跨距等于对拉螺栓的间距取1200mm。将作用在槽钢背楞上的集中荷载化为均布荷载，取其承受最大荷载的情况，q4=FL=61.8x1.2=74.16KN/m

最大弯矩Mmax=0.1q4×L^2=0.1x74.16x1200x1200=10.68x10^6N.mm

双12#槽钢截面系数：

W=57.7x2=115.4x10^3mm3

应力：ó=Mmax/W=10.68X10^6/115.4X10^3=92.55N/mm2

I=346x2=692x10^4mm4

fm—钢材抗弯强度设计值，取215N/mm2;

I—双[12槽钢的惯性矩，I=346X10^4mm4

w=q4×1^4/8EI=74.16X450^4/(8X200X10^3X692X10^4)=0.27mm<[w]=0.9mm

q4=61.8x1.2=74.16N/mm

5、面板、木工字梁、槽钢背楞的组合挠度为

w=0.47+1.48+0.5=2.45mm<3mm

拉杆采用D20高强螺杆，内径为φ20，材料为45#钢，其允许荷载为：

F=Af=3.14X10^2X600=188.4KN

设墙身砼浇筑过程中砼侧压力最大为70KN，则拉杆最大可以承担的间距为： SMAX=188.4/70=2.69m2

按900mm至1200mm间距布置拉杆都可以满足要求。

取4880面板验算，高度取为6.0m

面板：900kg/m3

槽钢：12.06kg/m

面板自重：4.88x6.0x0.018=0.53m3

0.53x900=477kg

木梁自重：5x6x17=340kg

槽钢自重：12.06x4.85x10=585kg

总重：G=477+340+585=1402kg

则：每个吊钩中螺栓所受竖向力为：1402/4=350.5kgx10N/kg=3.505KN

Nvb=Nvлd2fvb/4=2x3.14159x4x130/40=40.84KN

Nvb>3.505KN满足要求

σ=N/A=3.505/π*82=17.44N/mm2

σ=N/A=3.505x10^3/лx10x30=3.72N/mm2

三、空心墩封顶段安全验算书

封顶段和横隔梁均采用12.6的工字钢做承重梁，其上铺设10*10方木做分布梁，再铺设18mm面板，12.6工字钢间距40cm，共12道。横隔梁砼=4.3*0.6*1.0=2.58m3，封顶段砼=4.3*0.6*2.5=6.45m3。计算时按封顶段验算。即6.45m3。

砼自重：6.45×26KN＝167.7KN。

外侧模模板均值取1.1KN/m2

振捣砼产生的荷载2Kpa(对水平面模板)&4kpa(对垂直面模板)

施工人员机具等其他荷载2.5KN/m2（模板）

荷载组合：计算模板支架强度：①+②+③+④，验算刚度：①+②

将面板视为两边支撑在10*10方木上的多跨连续板计算，面板长度取标准板板长2440mm，板宽度b=1000mm，面板为18mm厚竹胶板,方木间距为L=30cm。

q1=167.7/（4.3x0.6）+1.1+2.0+2.5=70.3kn/m2

面板最大弯矩：Mmax=ql^2/10=(70.3x300x300)/10=6.3x10^5N.mm

面板的截面系数：W=1/6bh^2=1/6x1000x18^2=5.4x10^4mm3

应力：ó=Mmax/W=6.3x10^5/5.4x10^4=11.7N/mm2

刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则

q2=167.7/（4.3x0.6）+1.1=65.8kn/m2

模板挠度由式ω=0.644xq2xl^4/100EI=0.644x65.8x300^4/(100x1x10^4x48.6x10^4)

=0.71mm<[ω]=300/400=0.75mm满足要求

面板截面惯性矩：I=bh^3/12=1000X18^3/12=48.6X10^4mm4

10*10方木上支撑在12.6的工字钢上，间距30cm，共3道，为安全考虑按简支梁计算，工字钢间距为L=40cm。

q1=167.7/（4.3x3）+1.1+2.0+2.5=18.55kn/m

方木最大弯矩：Mmax=ql^2/10=(18.55x400x400)/10=2.97x10^5N.mm

方木的截面系数：W=1/6bh^2=1/6x100x100^2=1.67x10^5mm3

应力：ó=Mmax/W=2.97x10^5/1.67x10^5=1.78N/mm2

刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则

q2=167.7/（4.3x3）+1.1=14.1kn/m

模板挠度由式ω=0.644xq2xl^4/100EI=0.644x14.1x400^4/(100x1x10^4x8.33x10^6)

=0.03mm<[ω]=400/400=1mm满足要求

方木截面惯性矩：I=bh^3/12=100X100^3/12=8.33X10^6mm4

12.6的工字钢与预埋件焊接，间距40cm，共12道，为安全考虑按简支梁计算，工字钢跨径为L=84cm。

q1=167.7/（12x0.84）+1.1+2.0+2.5=22.17kn/m

工字钢最大弯矩：Mmax=ql^2/8=(22.17x840x840)/8=1.96x10^6N.mm

12.6工字钢的截面系数：W=77cm3=7.7x10^4mm3

应力：ó=Mmax/W=1.96x10^6/7.77x10^4=25.2N/mm2

刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则

环城公路特大桥施工组织设计q2=167.7/（12x0.84）+1.1=17.7kn/m

模板挠度由式ω=5xq2xl^4/384EI=5x17.7x840^4/(384x2.1x10^5x4.89x10^6)

=0.11mm<[ω]=840/400=2.1mm满足要求

12.6工字钢截面惯性矩：I=488cm4=4.89X10^6mm4

Vj作用于预埋件的剪力荷载，取167/12=13.89kn

K1抗剪强度设计安全系数取2，U摩擦系数DB41／T 1708.1-2018标准下载，取1

A1S1+A2S2预埋件的横截面积，12.6工字钢取18.1cm2

Fsw钢材在砼中的抗剪强度设计值取74.2mpa