施工组织设计下载简介

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转换层高大模板支撑体系施工方案

采用M12对拉螺栓，[N]=12.9KN。

N=F×内楞间距×外楞间距

=49.52×0.46×0.46=10.5KN<[N]=12.9KN

对拉螺栓的为460㎜,满足要求。

1.4.1、梁截面1100×1800mm、1000×1800mm、1000×1700㎜、950×1800㎜、900×1700、800×1800㎜、800×1700、800×1600DGJ32／TJ 90-2017标准下载，梁模板计算选取最大截面1100mm×1800mm梁计算。

以本工程转换层最大的梁截面尺寸为1100×1800mm，现对其支撑体系进行计算。

1.4.1.1结构布置

1.梁底纵向木方间距200mm，梁底横向木方间距400mm。横向木方采用双木方，纵向木方采用单木方。

2.梁模板用胶合板，梁侧模板每侧放五道水平木方，加五道φ12对拉螺栓，其中一道加在距梁底200mm处，最下面三道间距为250mm,其余均分。对拉螺杆沿梁长方向间距450。

3.垂直支撑选用φ48×3扣件式钢管脚手架，钢管底部加通长木方，钢管一次撑到顶再用顶托调节。搭设时设纵横水平杆（间距1500mm）、剪刀撑(间距4000mm)及扫地杆（距地面200mm）。

4.木方规格40×80mm或100×100mm。

1.4.1.2梁底模板计算

砼：1100×1800梁砼中1.0米宽条形。

24KN/m3×1.1×1.8=47.52KN/m

钢筋：1.5KN/m3×1.1×1.8=2.97KN/m

模板：0.3×（2×1.6+1.1）=1.29KN/m

所以，恒荷标准值gk=51.78KN/m

转化均布载51.78/1=51.78KN/m2

人员及设备均布荷载：4.0KN/m2

（3）荷载承载力设计值p承=1.2gk+1.4qk=67.736KN/m

荷载（刚度）设计值p刚=1.2gk=62.136KN/m

2.内力验算（模板）：

因为在实际砼浇筑中，采用斜面分层施工工艺，在跨距较小时，可以近似认为活荷载为均布且同时作用于各跨，即不必考虑最不利荷载分布。

查《建筑施工手册》，得：

km=0.105；kv=0.606；kw=0.644

查《建筑施工手册》（第三版），得胶合板设计强度及弹性模量为：

fv=1.2N/mm2；fm=20N/mm2；E=6500×0.9=5850N/mm2；

M=km·p·L2=0.105×67.736×0.2×0.2=0.284KN·M

V=kv·p承·L=0.606×67.736×0.20=8.21KN

1.4.1.3、梁底纵向木方验算：

木方为红松E=9000×0.85=7650N/mm2；

fm=13N/mm2；

fv=1.4N/mm2；

查表得：km=0.105；kv=0.606；kw=0.644

=0.105×67.736×0.2×0.4×0.4=0.22KN·m

V=kv·p，·L，=0.606×67.736×0.2×0.4=3.28KN

1.4.1.4、梁底横向木方验算：

木方为红松E=9000×0.85=7650N/mm2；

fm=13N/mm2；

fv=1.4N/mm2；

3.横向木方承受的反力：

p=（0.606+0.526）×67.736×0.2×0.4

=6.13KN（木方自重忽略）

pa2b/L2=(1/12)L2

q=12pa2b/L4

=12×6.13×1000×200×200×100/3004

=36.33KN /mm

V=0.606×36.33×300=6.6KN

1.4.1.5对拉缧栓验算：

M12对拉缧栓净截面积A=76mm2

对拉杆的拉力N=F×内楞间距×外楞间距

=62.136×0.4×0.5=12.516KN

F=N/A=12516÷76=164.68N/mm2

M12对拉杆容许拉力fm=170N/mm2

因为f=164.68N/mm2

所以对拉缧栓符合要求，为了安全对拉缧栓取M14。

1.4.2、梁截面600mm×1500mm、600×1200、500×1000梁模板计算选取最大截面600mm×1500mm梁计算。

1.4.2.1荷载计算：

底模自重：1×0.6×0.75KN/㎡=0.45KN

砼自重：1×0.6×1.5×24KN/m3=21.6KN

钢筋自重：1×0.6×1.6×1.5KN/m3=1.44KN

振捣砼荷载：1×0.6×2KN/㎡=1.2KN

合计：荷载标准值24.69KN

荷载设计值：q1=1.2×(0.45+21.6+1.44)+1.4×1.2

=29.868KN/㎡

1.4.2.2底模验算

梁底模支承在次梁龙骨上，按连续梁计算，底模上所受荷载按均布荷载考虑，底模板采用18mm厚胶合板，次龙骨间距300mm。

q作梁底模上的均布荷载

q=q1×0.3=29.868×0.3=8.96KN/m

f=M/Wn=1/10×8.96×3002÷（1/6×600×182）=2.49N/mm2

因为f=2.49N/mm2

ω=qL4/150EI=8.96×3004÷（150×9×103×1/12×600×183）=0.18mm

[ω]=300/250=1.2mm

因为ω=0.18mm<[ω]=1.2mm

梁底次龙骨承受梁底板传递的均布荷载，

采用40×80松木方，间距300mm,

截面惯性特征：I=416.67×104mm4，

W=83×103mm3，

E=9×103N/mm2，

梁底下三根主龙骨支撑次龙骨，因此次龙骨应视为二等跨连续梁计算，主龙骨间距670mm.次龙骨上荷载化为线载：

q次=q1×0.3=29.868×0.3=8.96N/mm

弯距设计值：M=0.203q次L2=0.203×8.96×6702=0.817×106N·mm

f=M/Wn=0.817×106/83000=9.84N/mm2

因为f=9.84N/mm2

ω=q次L4/100EI=8.96×6704÷（100×9×103×4166700）=0.481mm

[ω]=670/250=2.68mm

因为ω=0.481mm<[ω]=2.68mm

所以次龙骨跨距符合要求。

次龙骨将上部荷载通过支点传至主龙骨，因此主龙骨应视为集中荷载作用下的多等跨连续梁，

主龙骨采用Φ48×3钢管(双排)，

Φ48×3钢管立柱间距670mm,截面惯性特征：

I=12.19×104mm4,

W=5.08×103mm3,

E=2.06×105N/mm2,

fm=205N/mm2。

集中荷载q=q次×1/2=8.96×1/2=4.48KN

M=Km·qL=0.267×4480×670=801427.2N·mm

f=M/Wn=801427.2/5080=157.76N/mm2

因为f=166.92N/mm2

ω=Kw·qL3/100EI式中Kw=1.833

ω=kW·qL3/100EI=1.833×4480×6703÷（100×2.06×105×12.19×104）=0.984mm

[ω]=670/150=4.47mm

因为ω=1.04mm<[ω]=4.47mm

所以主龙骨跨距670mm符合要求。

1.4.2.3侧模验算

因为梁侧模与1100mm×1800mm梁侧模无大变化，按同样方法即可，在此不作验算。

1.4.3、梁截面400mm×800mm、360mm×600mm、350×700mm、300mm×800mm、

300×700mm梁模板计算，选取最大截面400mm×800mm梁模不计算参照800*1600梁模板以上方法即可

1.4.3.1、梁支撑脚手架的计算

支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。

1.5、钢管支撑系统计算书

梁截面1100×1800mm、1000×1800mm、1000×1700㎜、950×1800㎜、900×1700、800×1800㎜、800×1700、800×1600梁采用钢管支撑系统。

选取最大截面(1100×1800mm)进行计算。

跨距：立杆纵距0.45m

排距：立杆横距0.4m

因为支撑系统主要承受梁板传来的竖向荷载。所以按两端绞接的轴心杆件计算，L0作计算长度，其轴向压力为两根支撑之间梁底模传来的垂直荷载。

所以：计算单位面积为0.45×0.4＝0.18㎡

计算单位体积为：0.18×1.8＝0.324m3

1.5.2、荷载计算：

梁及其支架自重：0.18×0.75＝0.135KN

新浇砼自重：0.324×24＝7.776KN

钢筋自重：0.55×1.5＝0.83KN

施工人员及设备均布荷载：0.18×3＝0.54KN

倾倒砼时产生的荷载：1.5KN

振捣砼时产生的荷载：1KN

施工荷载标准值：15.1KN

施工荷载设计值NQK：1.2×(0.135＋7.776＋0.83)＋1.4×(0.54＋1.5＋1)＝14.75KN

1.5.3、压弯构件强度与稳定计算

σ=14750∕0.1471*489=204.64<[f]=205N/mm2；

轴心受压立杆的稳定系数确定:

φ=N/(σA)=14750/(489*205)=0.1471

根据《扣件式规范》5.3.1:φ=7320/λ2;λ=lo/i

得:lo=(7320/φ)1/2i=(7320/0.1471)1/2*15.8=3524.6mm

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算步距h=Lo/k1u=3524.6/(1.155×1.5)=2043.2mm=2.04m；

本工程立杆步距拟采用ho=1.5m，ho=1.5m小于立杆计算步距h=2.04m,满足要求！

构件安全状态:稳定满足要求，强度满足要求。

1.6、钢管支撑系统计算书

截面600×1500mm、600×1200mm、500×1000mm的梁选取最大截面bh=600

×1500㎜梁进行计算。

跨距：立杆纵距0.67m

排距：立杆横距0.4m

因为支撑系统主要承受梁板传来的竖向荷载。所以按两端绞接的轴心杆件计算，L0作计算长度，其轴向压力为两根支撑之间梁底模传来的垂直荷载。

所以：计算单位面积为0.67×0.4＝0.268㎡

计算单位体积为：0.268×1.5＝0.402m3

1.6.2、荷载计算：

梁及其支架自重：0.34KN

新浇砼自重：0.402×24＝9.648KN

钢筋自重：1.08KN

施工人员及设备均布荷载：0.268×3＝0.804KN

倾倒砼时产生的荷载：1.5KN

振捣砼时产生的荷载：1KN

施工荷载标准值：15.042KN

施工荷载设计值NQK：1.2×(0.34＋9.648＋1.08)＋1.4×(1.804＋1.5＋1)＝17.91KN

1.6.3、、立杆的稳定性计算:

σ=17910∕0.1786*489=205.=[f]=205N/mm2；

轴心受压立杆的稳定系数确定:

φ=N/(σA)=17910/(489*205)=0.1786

根据《扣件式规范》5.3.1:φ=7320/λ2;λ=lo/i

得:lo=(7320/φ)1/2i=(7320/01786)1/2*15.8=3225.9mm

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算步距h=Lo/k1u=3225.9/(1.155×1.5)=1842.8mm=1.842m；

本工程立杆步距拟采用ho=1.5m，ho=1.5m小于立杆计算步距h=1.842,满足要！

构件安全状态:稳定满足要求，强度满足要求。

1.7、楼面模板钢管支撑系统计算：板厚180mm

大楞传来荷重：6.14KN

立杆自重：6×0.037＝0.22KN

基础土方回填施工方案扣件重：4×2×0.018KN/个＝0.15KN

水平拉杆重：4×2×0.037＝0.3KN

M＝6.81×0.048＝0.327KN·m

用Ф48×3钢管，间距1.0×0.9m，步距1.5m

I＝15.78mmλ＝l0/i＝1500/15.78＝95.06φ＝0.626

花旗金融大厦施工组织设计方案.doc
＝6810÷（0.626×489）+　316000/5080

＝84.45N/mm2＜215N/mm2满足要求

抗滑移验算：N＝6.81KN＜8KN用一个扣件即可。