施工组织设计下载简介

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杜浔高架桥现浇箱梁支架及模板施工方案(专家论证)

(2)副总指挥（即现场管理者）职责

①评估事故的规模，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失。

②如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救援活动。

③安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带。

④设立与应急中心的通讯联络05.《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011，为应急机构提供建议和信息。

②确保通讯畅通，负责应急过程的记录与整理及对外联络。

③提出抢险救援及避免事故扩大的临时应急方案和措施。

④指导抢险救援组实施应急方案和措施。

⑤修补实施中的应急方案和措施存在的缺陷。

⑥向外部救援机构提供准确的抢险救援信息资料。

①设置事故现场警戒线、岗，维持工地内抢险救援的正常运作。

②保持抢险救援通道通畅，引导抢险救援人员及车辆的进入。

③抢救救援结束后，封闭事故现场直到收到明确解除指令。

①实施抢险救援的应急方案和措施，并不断加以改进。

②在事故有可能扩大进行抢险救援时，高度注意避免意外伤害。由项目部指定青辉同志负责，组织协调现场抢险救援和处置工作。

③抢险救援结束后，直接报告最高管理者并对结果进行复查和评估。

①在外部救援机构未到达前，对受伤者进行必要的抢救（如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等）。

②使重度受伤者优先得到外部救援机构的救护。

③协助外部救援机构转送受伤者至医疗机构，并指定人员护理受害者。

①保障系统内各组人员必须的防护、救护用品及生活物质的供给。

②提供合格的抢险救援的物资及设备。

与总指挥保持及时的信息沟通，组织施工人员进行事后生产恢复。

(2)立即对施工现场内安全设施进行仔细排查。

(4)如有人员伤亡，立即与就近医疗机构联系，也可拨打“120、110、119”求助。

(1)最早发现者立即大声呼救，向有关人员报告或报警，原因明确可立即采取正确方法施救，但决不可盲目进行救助。首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要认其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尺快送医院进行抢救治疗。

(2)出现颅脑损伤时，必须维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆现浇伤口，用绷带或布条包扎后，及时送往就近有条件的医院治疗。

③发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆现浇伤口，用绷带或布条包扎后，搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程中，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。

(4)发现伤者手足骨折者，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤的位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，用夹板，也可就地取材，用木板、竹子等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与键侧下肢缚在一起。

(5)遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头底脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施：

①一般伤口的止血法：先用生理盐水（0.9%Nac1溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后现浇上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。

②加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软件垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。

③止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、

(6)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。

(1)为防止事故发生，塔吊必须由具备资质的专业队伍安装，司机必须持证上岗，安装完毕后经技术监督局验收合格才可投入使用。

(2)机手操作时，必须严格按操作规程操作，不违章作业，严格执行“十不吊”，操作前必须有安全技术交底记录，并履行签字于续。

①要认真检查脚手架绑扎固定是否牢固。

②脚手架上的踏板能否承受工具、材料灯载重。

③脚手架上的保护蹲是否到位及牢固程度。

④当作时间必须带齐安全带的挂钩系挂在牢固构件上。

⑤所用工具材料要用绳子吊送，不允许将工具及材料上下投掷，地面当作人员必须戴安全帽。

①要仔细检查铝合金梯、竹梯、木梯是否坚固完整。

常备药品：消毒用品、消毒注射器（或一次性针筒）、血压计、听诊器、止血带、止血钳、（大、小）剪刀、氧气瓶（便携式）、无菌橡皮手套、无菌敷料、棉球、棉签、绷带、胶布、夹板、别针、手电筒（电池）、镊子等。

(3)组建抢险抢救队，进行应急知识教育培训

项目经理部组建应急抢险抢救小组，组长：刘光唯。发生事故时首先安排抢险队进行抢救，需用较多人员时可由各施工队及时进行汇集，对抢救队和项目部所有人员均进行针对性的应急知识培训。

①组织全项目部每年进行一次按倾覆事故“应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对“应急响应”的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。

②生产技术部负责对相关人员每年进行一次培训。

(4)进行应急演练，提高应急救援能力

为在出现高空坠落事故时，能反映迅速，有条不紊的实施抢险抢救工作，项目经理部对预设高空坠落事故进行模拟演练，由综合部部长赵厚永负责组织安排，演练安排在施工相对空闲的时间进行，使高空作业人员均参与其中，并填写应急演练记录表，记录演练内容、人员分工、方案、处理程序等。

事故处理完毕和生产恢复后，项目部对应急预案的整个过程进行评审、分析和总结，找出预案中存在的不足，并进行评审及修订，不断更新完善和改进应急预案，使以遇到紧急情况等能处理及时，将安全、财产损失降低到最底限度。

第八章现浇箱梁碗扣式钢管模板支架设计计算书

8.1支架计算荷载的取用原则

根据《公路桥涵施工技术规范》JTJ041—2000第9.2.2条：

⑴模板、支架和拱架自重；

⑵新浇筑混凝土、钢筋混凝土或其他圬工结构物的重力；

⑶施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；

⑷振捣混凝土时产生的荷载；

⑸新浇筑混凝土对侧模板的压力；

⑹倾倒混凝土时产生的水平荷载；

⑺其他可能产生的荷载。如雪荷载、冬天保温设施荷载等。

表1模板、支架和拱架设计计算的荷载组合

梁、板和拱的底模板以及支撑板、支架及拱等

（1）+（2）+（3）+（4）+（7）

（1）+（2）+（7）

缘石、人行道、栏杆、柱、梁、板、拱等的侧模板

2、普通模板荷载计算见《公路桥涵施工技术规范》JTJ041—2000附录D

⑴模板、支架和拱架的容重按设计图纸计算确定。

⑵新浇筑混凝土和钢筋混凝土的容重：混凝土24KN/m3；钢筋混凝土的容重可采用25KN/m3～26KN/m3（以体积计算的含筋量≤2%时采用25KN/m3，>2%时采用26KN/m3），本验算资料按26KN/m3计。

⑶施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载标准值：

①计算模板及直接支承模板的小棱时，均布荷载可取2.5KPa，另外以集中荷载2.5KN进行验算；

②计算直接支承小棱的梁或拱架时，均布荷载可取1.5KPa;

③计算支架立柱及支承拱架的其他结构构件时，均布荷载可取1.0KPa；

④有实际资料时按实际取值。

⑷振捣混凝土时产生的荷载（作用范围在有效压头高度之内）：

对水平模板为2.0KPa；对垂直面模板为4.0KPa。

⑸新浇筑混凝土对模板侧面的压力：

采用内部振捣器，当混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇筑的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按式（D—1）和（D—2）计算：

Pmax=0.22γtoK1K2v1/2（D—1）

Pmax=γh(D—2)

式中：Pmax—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kPa）

h—为有效压头高度（m）

V—混凝土的浇筑速度（m/h）

t0—新浇筑混凝土的初凝时间（h）。可按实测确定：

γ—混凝土的容重（KN/m3）

K1—外加剂影响正系数，不掺外加剂时取1.0，掺缓凝作用的外加剂时取1.2；

K2—混凝土塌落度影响正系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50至90mm时，取1.0；110至150mm时取1.15。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=25.500×1.500×0.600=22.950kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.500×0.600×(2×1.500+0.750)/0.750=1.500kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.750×0.600=2.025kN

均布荷载q=1.20×22.950+1.20×1.500=29.340kN/m

集中荷载P=1.40×2.025=2.835kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=60.00×1.80×1.80/6=32.40cm3；

I=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到从左到右各支座力分别为

最大弯矩M=0.236kN.m

最大变形V=0.370mm

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.236×1000×1000/32400=7.284N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

(2)抗剪计算[可以不计算]

截面抗剪强度计算值T=3×5085.0/(2×600.000×18.000)=0.706N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

面板最大挠度计算值v=0.370mm

面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!

8.3梁底支撑木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=9.699/0.600=16.164kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×16.16×0.60×0.60=0.582kN.m

最大剪力Q=0.6×0.600×16.164=5.819kN

最大支座力N=1.1×0.600×16.164=10.668kN

木方的截面力学参数为：

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=10.00×10.00×10.00/6=166.67cm3；

I=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.33cm4；

(1)木方抗弯强度计算

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×5819/(2×100×100)=0.873N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到11.206kN/m

最大变形v=0.677×11.206×600.04/(100×9500.00×8333333.5)=0.124mm

木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

均布荷载取托梁的自重q=0.059kN/m。

托梁弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到最大弯矩M=0.922kN.m

经过计算得到最大支座F=17.963kN

经过计算得到最大变形V=0.088mm

顶托梁的截面力学参数为：

截面抵抗矩W=15.83cm3；

截面惯性矩I=63.32cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.922×106/1.05/15828.8=55.48N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

最大变形v=0.088mm

顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!

8.5立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=17.963kN(已经包括组合系数)

脚手架钢管的自重N2=1.20×0.128×12.000=1.838kN

N=17.963+1.838=19.801kN

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m；

h——最大步距，h=1.20m；

l0——计算长度，取1.200+2×0.500=2.200m；

——由长细比，为2200/16=138；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.363；

经计算得到
=19801/(0.363×424)=128.840N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式

Pr=5×1.4Wklal0/16

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=0.7×0.500×1.140×1.040=0.593kN/m2

h——立杆的步距，1.20m；

la——立杆迎风面的间距，1.20m；

lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；

风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.593×1.200×2.200/16=0.685kN.m；

荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.593×1.200×2.200×2.200/8=0.226kN.m；

Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

Nw=17.963+1.2×1.532+0.9×1.4×0.226/0.600=20.276kN

经计算得到
=20276/(0.363×424)+226000/4491=177.207N/mm2；

考虑风荷载时立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

某发电厂脱硫安装工程施工组织设计立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=79.20

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=19.80

A——基础底面面积(m2)；A=0.25

fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=105.00

地基承载力设计值应按下式计算

DB4206／T 4-2017标准下载其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00

fgk——地基承载力标准值；fgk=105.00

地基承载力的计算满足要求。