施工组织设计下载简介

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导轨架重（共需68节标准节，标准节重170kg）：170kg×68=11560kg，

施工升降机自重标准值：Pk=((2200×2+1480+0×2+0+11560)+2000×2)×10/1000=214.4kN；

施工升降机自重：P=(1.2×(2200×2+1480+0×2+0+11560)+1.4×2000×2)×10/1000=265.28kN；

Pj=1.2×l×d×h×25=1.2×4×4×0.4×25=192KN

地砖的铺贴施工工艺P=n×(P+Pj)=1×(265.28+192)=457.28kN

f=P/S=406.28/（4*6）=17KN/㎡

三、满堂支撑架承载力验算

满堂支撑架的宽度B(m)

满堂支撑架的长度L(m)

满堂支撑架的高度H(m)

纵横向水平杆非顶部步距h(m)

纵横向水平杆顶部步距hd(m)

立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)

顶部立杆计算长度系数μ1

非顶部立杆计算长度系数μ2

每米钢管自重g1k(kN/m)

脚手板自重标准值g2k(kN/m2)

每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)

材料堆放荷载q1k(kN/m2)

施工均布荷载q2k(kN/m2)

平台上的集中力F1(kN)

4、板底纵向支撑次楞验算

方木宽bf×高hf(mm)

次楞抗弯强度设计值f(N/mm2)

次楞截面惯性矩I(cm4)

次楞抗剪强度设计值τ(N/mm2)

次楞截面抵抗矩W(cm3)

次楞弹性模量E(N/mm2)

次楞自重标准值Nc(kN/m)

G1k=Nc=0.2kN/m；

G2k=g2k×lb/(n4+1)=0.35×0.45/(2+1)=0.052kN/m；

Q1k=q1k×lb/(n4+1)=0×0.45/(2+1)=0kN/m；

Q2k=q2k×lb/(n4+1)=19×0.45/(2+1)=2.85kN/m；

板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。

满堂支撑架平台上无集中力

q1=1.2×(G1k+G2k)=1.2×(0.2+0.052)=0.302kN/m

q2=1.4×(Q1k+Q2k)=1.4×(0+2.85)=3.99kN/m

q=q1+q2=0.302+3.99=4.292kN/m

Mmax=0.100qll2+0.117q2l2=0.100×0.302×0.452+0.117×3.99×0.452=0.101kN·m

Rmax=1.100q1l+1.200q2l=1.100×0.302×0.45+1.200×3.99×0.45=2.304kN

Vmax=0.6q1la+0.617q2la=0.6×0.302×0.45+0.617×3.99×0.45＝1.189kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.189×1000/(2×50×100=0.357N/mm2≤[τ]=125N/mm2

σ=Mmax/W=0.101×106/(83.333×103)=1.212N/mm2≤[f]=205N/mm2

满堂支撑架平台上无集中力

q'1=G1k+G2k=0.2+0.052=0.252kN/m

q'2=Q1k+Q2k=0+2.85=2.85kN/m

R'max=1.100q'1l+1.200q'2l=1.100×0.252×0.45+1.200×2.85×0.45=1.664kN

νmax=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/(100EI)=(0.677×0.252×(0.45×103)4+0.990×2.85×(0.45×103)4)/(100×2.06×105×416.667×104)=0.001mm≤min{450/150，10}=3mm

抗弯强度设计值f(N/mm2)

截面惯性矩I(cm4)

主楞抗剪强度设计值τ(N/mm2)

主楞截面抵抗矩W(cm3)

主楞弹性模量E(N/mm2)

主楞自重标准值Nz(kN/m)

横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。

满堂支撑架平台上无集中力

q=1.2×Nz=1.2×0.033=0.0396kN/m

q'=Nz=0.033kN/m

p=Rmax/2=2.304/2=1.152kN

p'=R'max/2=1.664/2=0.832kN

Mmax=0.139kN·m

Rmaxf=2.631kN

Vmaxf=1.47kN

τmax＝2Vmax/A=2×1.47×1000/424=6.934N/mm2≤[τ]=125N/mm2

σ=Mmax/W=0.139×106/(4.49×103)=30.958N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax=0.066mm≤min{450/150，10}=3mm

可调托座承载力容许值[N]kN

按上节计算可知，可调托座受力

N=2×Rmax+F1=2×2.631+0=5.262kN≤[N]＝30kN

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面回转半径i(mm)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值[f](N/mm2)

立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)

顶部立杆计算长度系数μ1

非顶部立杆计算长度系数μ2

每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)

立杆底部荷载：NG1=gk×H+la×n4×Nc+lb×Nz=0.167×3.9+0.45×2×0.2+0.45×0.033=0.846kN

立杆顶部荷载：NG1d=la×n4×Nc+lb×Nz=0.45×2×0.2+0.45×0.033=0.195kN

NG2=g2k×la×lb=0.35×0.45×0.45=0.071kN

l=max{la,lb}=max{0.45,0.45}=0.45m

NQ1=q1k×la×lb=0×0.45×0.45=0kN

NQ2=q2k×la×lb=19×0.45×0.45=3.848kN

不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：

立杆顶部荷载：N顶=1.2(NG1d+NG2)+1.4(NQ1+NQ2+NQ4)==1.2×(0.195+0.071)+1.4×(0+3.848+0)=5.706kN

立杆底部荷载：N底=1.2(NG1+NG2)+1.4(NQ1+NQ2+NQ4)==1.2×(0.846+0.071)+1.4×(0+3.848+0)=6.488kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.494×(1200+2×400)=2988mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.656×1200=1987.2mm

λ=l0/i=2988/15.9=187.925≤[λ]=210

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.494×(1200+2×400)=3451.14mm

λ1=l01/i=3451.14/15.9=217.053，查表得，φ1＝0.154

σ=N顶/φA=5.706×103/(0.154×424)=87.387N/mm2≤[f]=205N/mm2

底部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.656×1200=2295.216mm

λ2=l02/i=2295.216/15.9=144.353，查表得，φ2＝0.332

σ=N底/φA=6.488×103/(0.332×424)=46.09N/mm2≤[f]=205N/mm2

8、立杆支承面承载力验算

地基承载力特征值fak(kPa)

地基承载力调整系数kc

p=N底/A=6.488/0.4=16.22kPa≤fg=fa×kc=500×1=500kPa

轴心受压基础基底面积应满足

S=6×4=24m2≥(Pk+Gk)/fc=(214.4+300)/(14.3×103)=0.036m2。

由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。

F1≤0.7βhpftamhoam=(at+ab)/2F1=pj×Al

建筑与小区低影响开发雨水控制与利用（2017年版 17ZS09）.pdfab=a+2h0=0.45+2×0.465=1.38m

am=(at+ab)/2=(0.45+1.38)/2=0.915m

Fl＝Pj×Al=23.212×9.1=211.229kN

0.7βhpftamh0=0.7×1×1.43×915×465/1000=425.9kN≥211.229kN。

属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：

αs=M/(α1fcbh02)

广东各地规费费率及对应文件（太全了）As=M/(γsh0fy)

As=|M|/(γsfyh0)=231.40×106/(0.991×360.00×465.00)=1395.50mm2。

As=|M|/(γsfyh0)=139.49×106/(0.996×360.00×465.00)=836.44mm2。