施工组织设计下载简介

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q=7.65+0.665=8.315kN/m；

钢管最大挠度计算值ω=0.677×11.868×6004/(100×206000×10.78×104)=0.469mm；

钢管的最大允许挠度[ω]=600/250=2.4mm；

钢管的最大挠度计算值ω=0.469mm小于钢管的最大允许挠度[ω]=2.4mm高支模安全专项施工方案（155P）.docx，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1=(24.000+1.500)×1.00×0.3=7.65kN/m2；

(2)模板的自重(kN/m2)：

q2=0.350kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：

q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；

q=1.2×(7.65+0.350)+1.4×4.500=15.9kN/m2；

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=1.19kN，中间支座最大反力Rmax=4.77kN；

最大弯矩Mmax=0.5724kN.m；

最大挠度计算值Vmax=0.628mm；

支撑钢管的最大应力σ=0.5724×106/4490=127.48N/mm2；

支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值127.48N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

九、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=4.47kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

1.梁两侧立杆稳定性验算:

横杆的最大支座反力：N1=1.19kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.132×13.25=2.1kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N=1.19+2.1+0.265+2.89=6.445kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；

Lo/i=2945.25/15.9=185；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；

钢管立杆受压应力计算值；σ=6445/(0.209×424)=72.73N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=72.73N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo=k1k2(h+2a)(2)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.035×(1.5+0.1×2)=2.053m；

Lo/i=2053.3365/15.9=129；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；

钢管立杆受压应力计算值；σ=6445/(0.417×424)=36.45N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=36.45N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:

梁底支撑最大支座反力：N1=4.47kN；

N=4.47+1.98=6.45kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.167×1.7×1.5=2.976m；

Lo/i=2975.85/15.9=187；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205；

钢管立杆受压应力计算值；σ=6450/(0.205×424)=74.21N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=74.21N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo=k1k2(h+2a)(2)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.035×(1.5+0.1×2)=2.053m；

Lo/i=2053.3365/15.9=129；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；

钢管立杆受压应力计算值；σ=6450/(0.417×424)=36.48N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=36.48N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

板模板(扣件钢管高架)计算书

横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):13.25；

采用的钢管(mm):Φ48×3.0；

扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；

板底支撑连接方式:方木支撑；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

面板采用胶合面板，厚度为18mm。

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；

木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；

钢筋级别:三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C25；

每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；

楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):150.00；

楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):35.000；

图2楼板支撑架荷载计算单元

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=100×1.82/6=54cm3；

I=100×1.83/12=48.6cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.18×1+0.35×1=4.85kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：

q2=2.5×1=2.5kN/m；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：q=1.2×4.85+1.4×2.5=9.32kN/m

最大弯矩M=0.1×9.32×0.22=0.037kN·m；

面板最大应力计算值σ=37280/54000=0.69N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为0.69N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

其中q=4.85kN/m

面板最大挠度计算值v=0.677×4.85×2004/(100×9500×2560000)=0.003mm；

面板最大允许挠度[V]=200/250=0.8mm；

面板的最大挠度计算值0.001mm小于面板的最大允许挠度0.8mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×8×8/6=64.00cm3；

I=6×8×8×8/12=256cm4；

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1=25×0.2×0.15=0.75kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.35×0.2=0.07kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

p1=(2.5+2)×1.2×0.2=1.08kN；

2.方木抗弯强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(0.75+0.07)=0.984kN/m；

集中荷载p=1.4×1.08=1.512kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.512×1.2/4+0.984×1.22/8=0.631kN.m；

最大支座力N=P/2+ql/2=1.512/2+0.984×1.2/2=1.346kN；

方木的最大应力值σ=M/w=0.631×106/64×103=9.86N/mm2；

方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值为9.86N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:V=1.2×0.984/2+1.512/2=1.346kN；

方木受剪应力计算值T=3×1346/(2×60×80)=0.421N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；

方木受剪应力计算值为0.421N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=0.75+0.07=0.82kN/m；

集中荷载p=1.512kN；

方木最大挠度计算值V=5×0.82×12004/(384×9500×2560000)+1512×12003/(384×9500×2560000)=1.19mm；

方木最大允许挠度值[V]=1200/250=4.8mm；

方木的最大挠度计算值1.19mm小于方木的最大允许挠度值4.8mm,满足要求!

四、木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=0.984×1.2+1.512=2.693kN；

最大弯矩Mmax=0.387kN.m；

最大变形Vmax=1.67mm；

最大支座力Qmax=1.58kN；

支撑钢管最大应力σ=0.387×106/4490=86.19N/mm2；

支撑钢管抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的计算最大应力计算值86.19N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为1.67mm小于1200/150与10mm,满足要求!

五、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=1.58kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.138×13.25=1.829kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.35×1.2×1.2=0.504kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25×0.15×1.2×1.2=5.4kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=7.733kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×1.2×1.2=6.48kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=18.35kN；

七、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算

立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；

L0/i=1700/15.9=107；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=18351.6/（0.537×424）=80.6N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=80.6N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

l0=k1k2(h+2a)

GB5749-2006生活饮用水卫生标准.pdf立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.035×(1.5+0.1×2)=2.053m；

Lo/i=2053.3365/15.9=129；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.376；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=18351.6/（0.376×424）=115.11N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=115.11N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

GB／T 6809.12-2021 往复式内燃机 零部件和系统术语 第12部分：排放控制系统.pdf以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。