施工组织设计下载简介

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负责现场指挥，掌握了解事故情况，组织现场抢救。

负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与当地电力、建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通。

JC／T 2225-2014标准下载封哲富：18603006758

组织实施应急抢险救援，抢救伤员，负责现场事故的清理和危险源的排除工作，控制事态的发展；协助外部进行抢险行动；及时向项目施工现场应急指挥小组汇报抢险进展情况。

负责伤员临时救护，做好伤员伤情登记，协助外部医疗机构进行救援。

负责现场警戒，阻止非抢险救援人员进入事故区域，负责现场抢险道路疏通，维护现场治安秩序。

提供抢险物资、车辆、资金等。

负责事故现场保护和图纸测绘；查明事故原因，提出防范措施；提出对事故责任者的处理意见。

负责做好遇难者家属的安抚工作；协调落实遇难者家属抚恤金和受伤人员住院问题；做好其他善后事宜。

负责事故现场通信联络，以及第三方救援，及时与伤员家属取得联系。

15.3应急救援组织机构图

派，未指派时由副总指挥全权负责

15.4应急救援物资准备

医疗器材：简易担架、绷带；

通讯工具：手机、对讲机；

其它：警戒绳、应急照明（碘钨灯）、手电筒、救护车（现场小车）、小红旗；

一旦现场发生事故后，最先发现情况的人员应大声呼叫，呼叫内容要明确，事故发生的地点或部位以及受伤人员的情况，要将信息准确传出。听到呼叫的任何人，均有责任将信息报告给与其最近的项目部管理人员，使消息迅速报告到项目施工现场应急指挥小组。

项目施工现场应急指挥小组副总指挥接到事故报告后,立即对警情作出判断。

15.6应急救援流程图

第一时间报告离事故突发地最近的项目管理人员

根据事故情况，事故处理决策

根据事故现场情况，在做好自我安全防护的前提下，组织义务救援人员及时排除事故区域内的危险源（若为脚手架坍塌时，应组织架子工对坍塌的架体进行拆除或拉结，防止其他架体再次倒塌；若为深基坑坍塌时，需对基坑进行必要的加固处理；若为大型设备倒塌，应对未完全倒塌的设备部件进行必要的加固处理），搜寻被埋人员，确定被埋人员位置后集中力量对其进行全力抢救。

及时将抢救出来的被埋人员搬运至安全区域由医疗救护组人员进行包扎或送医院救治。

在抢险过程中，安排专人负责对事故区域进行监控，及时卸除边坡或架体上的荷载等，防止事故扩大。

事发单位在抢险救援过程中，应避免因救援方法不当而对人员造成二次伤害，因此应注意：

在接近边坡处时，不得采用机械作业，必须采用人工扒物，以免因落物对被埋人员造成二次伤害；

对昏迷、可能伤及脊椎、内脏或伤情不详者在搬运时一律用担架或平板，不得一人抬肩、一人抬腿；

当设备倒塌有人员被压在设备下面时，应采取可靠措施加固伤员四周后，方可拆除或切割压住伤者的杆件，将伤员移出；

抢险中因坍塌重物，人工搬运有困难，需采用吊车调运时，应注意挂钩牢固、起吊平稳。

负责进行现场临时救护，对伤者进行必要的包扎、止血。

根据伤者伤情，协助120医护人员救治伤者，并派专人随救护车前往医院协助救治。同时需保护好现场，因抢救伤员、防止事故扩大以及疏散人员等原因，需要移动现场物件的应当由事故调查组负责，做出标志，绘出现场简图（拍照或录像）并写出书面记录，妥善保存现场重要痕迹、物证，并按规定移交有关人员处理。

记录伤者的受伤部位，受伤程度等第一手资料

维持现场秩序，在事故周围设置警戒区域，劝阻无关人员离开现场，放置其它相关事故的发生。疏通现场道路，以便救援工作的顺利展开。

调配现场救援物资，及时按照应急指挥小组总指挥的安排，组织人力、物资等进行抢救工作。

应急结束后，项目施工现场应急小组应采取有效措施，做好各项善后处理工作，包括伤亡抚恤、补助或补偿、保险理赔等，及时清理事故现场，做好疫病防治和环境污染消除工作，及时恢复正常生产和工作秩序。

恢复重建工作由事发单位负责。需要公司帮助的，由事发单位提出申请，项目有关部门根据调查评估报告和遭受损失情况，提出解决建议和意见，经批准后实施。

15.13调查与评估：

15.14书面报告基本内容包括：

——事故发生及抢险救援经过；

——事故造成的后果，包括伤亡人员情况及经济损失等；

——预防事故采取的措施；

——应急预案效果及评估情况；

——应吸取的经验教训和对事故责任单位及责任人的处理情况等。

加强应急救援队伍的业务培训和应急演练，建立联动协调机制，做好应急资源储备。

脚手架采用Φ48×3.0钢管,内立杆离墙0.30m,立杆底高度+12.40m；立杆步距h=1.80m,立杆纵距La=1.50m,立杆横距0.60m,架体高度9.50m；横向水平杆上有2条纵向水平杆,连墙件按2步2跨布置,冲压钢脚手板铺1层。

壁厚t=3.0mm，截面积A=489mm2，惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3，回转半径i=15.8mm，每米长质量0.0384kN/m；Q235钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。

每米立杆承受的结构自重标准值0.1248kN/m；

脚手板采用冲压钢脚手板,自重标准值为0.3000kN/m2；

栏杆与挡板采用竹笆栏杆,自重标准值为0.0684kN/m；

脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.0020kN/m2。

2）施工均布活荷载标准值

装修脚手架2.00kN/m2，结构脚手架3.00kN/m2。

3）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk

脚手架高度为9.50m地面粗糙度按C类；

风压高度变化系数μz=0.74(标高+15m)；

挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开，框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数

μs=1.3=1.3×0.800=1.040,工程位于广东惠来，基本风压ω0=0.45kN/m2；

水平风荷截标准值ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.74×1.040×0.45=0.24kN/m2

钢管自重GK1=0.0376kN/m；脚手板自重GK2=0.30×0.200=0.0600kN/m；

施工活荷载QK=3.00×0.200=0.60kN/m；

作用于纵向水平杆线荷载标准值：

永久荷载q1=1.2GK=1.2×(0.0376+0.0600)=0.12kN/m

施工活荷载q2=1.4QK=1.4×0.60=0.84kN/m

2）纵向水平杆受力计算

每根钢管长约6.00m，按四跨连续梁计算，L=1.50m。

Mmax=M1+M2=0.03+0.23=0.26kN.m

纵向杆的抗弯强度σ=Mmax/W=0.26×106/5080=51.18N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ1=0.632

υ1=Kυ1q1L4/(100EI)=0.632×0.100×(1.50×103)4/(100EI)=0.13mm

挠度系数Kυ2=0.967

υ2=Kυ2q2L4/(100EI)=0.967×0.600×(1.50×103)4/(100EI)=1.17mm

纵向杆的最大挠度υmax=υ1+υ2=0.13+1.17=1.30mm＜L/150=1500/150=10.00mm与10.00mm,满足要求。

Rq1=1.143×0.12×1.50=0.21kN

Rq2=1.223×0.84×1.50=1.54kN

Rmax=Rq1+Rq2=0.21+1.54=1.75kN

钢管自重gk1=0.0376kN/m

中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=1.75kN

旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=0.88kN

2）横向水平杆受力计算

按单跨简支梁计算，跨度为：L=0.60m

Mmax=qL2/8＋R中L/3=0.0376×0.60×0.60/8+1.75×0.20=0.35kN.mm=350000kN.m

横向杆的抗弯强度σ=Mmax/W=350000/5080=69.25N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。

集中荷载产生的挠度为:

均布荷载产生的挠度为：υ2=5qL4/384EI=5×0.0376×6004/(384×206000×121900)=0mm

υmax=υ1+υ2=0.53+0=0.54mm

横向杆的最大挠度υmax=0.54mm＜L/150=600/150=4.0mm与10mm,满足要求。

3）横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑移验算

R=R中+R边+Gk1L/2=1.75+0.88+0.0376×0.60/2=2.64kN

横向水平杆与立杆连接扣件R=Rmax=2.64kN＜Rc=8.00kN(Rc为单扣件抗滑承载力设计值),满足要求。

（1）立杆容许长细比验算

计算长度附加系数k=1.0

考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ=1.50

立杆步距h=1.80m

立杆计算长度Lo=kμh=1.00×1.50×1.80=2.70m=2700mm；

长细比λ=Lo/i=2700/15.80=170.89，

立杆长细比λ=170.89＜[210],满足要求。

立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中：

a.脚手架结构自重包括：立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重:gk=0.1248kN/m,脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.1248×9.50=1.19kN。

b.构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重。

脚手板重量：1×1.50×0.60/2×0.30=0.14kN；

栏杆、挡脚板重量1×1.50×0.0684=0.10:kN；

安全网重量：9.50×1.50×0.0020=0.03kN；

构配件自重NG2k=0.14+0.10+0.03=0.27kN。

①施工荷载按2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得：

NGk=1.50×0.60/2×(3.00+2.00)=2.25kN

风荷载标准值ωk=0.24kN/m2；

由风荷载设计值产生的立杆段弯矩：

MW=0.85×1.4Mωk

=0.85×1.4ωkLah2/10

=0.85×1.4×0.24×1.50×1.802/10=0.14kN.m=140000N.mm

2)轴心受压稳定性系数

Lo=kμh=1.155×1.5×1.80=3.12m

λ=Lo/i=3119/15.8=197.37，
=0.186。3)立杆稳定性验算

N=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk

=1.2×(1.19+0.27)+1.4×2.25=4.90kN=4900N

N/（
A）=4900/(0.186×489)=53.87N/mm2

N=1.2（NGlk+NG2k）＋0.85×1.4ΣNQk

=1.2×(1.19+0.27)+0.85×1.4×2.25=4.43kN=4430N

N/（
A）＋MW/W=4430/(0.186×489)+140000/5080=76.26N/mm2

组合风荷载立杆稳定性76.26N/mm2＜205N/mm2,满足要求。

连墙件采用Φ48×3.5钢管,截面积A连墙件=489.00mm2；fy=210N/mm2

按每个结构层花排设置,纵向间距取2跨,架体高度9.50m；

连墙件轴向力设计值NL=NLW＋N0,其中:

风压高度变化系数μz=1.00(标高+30m)，基本风压ωo=0.45kN/m2；

挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算,则脚手架风荷载体型系数

μs=1.3=1.3×0.800=1.040,风荷载标准值ωk，=0.7×1.00×1.040×0.45=0.33kN/m2

NLW=1.4ωkAω=1.4×0.33×2×1.80×2×1.50=4.99kN

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=5.00kN

NL=NLW＋N0=4.99+5.00=9.99kN(N1＜8kN采用单扣件，8kN≤N1＜16kN采用双扣件)

连墙件采用Φ48×3.5钢管,双扣件连接满足要求。

L0=0.30+0.10=0.40m=400mm,i=15.8mm,λ=L0/i=400/15.8=25.3,1=0.933

σ=N1/1A连墙件=9990/(0.933×489)=21.90N/mm2

连墙件强度σ=21.90N/mm2＜f=210N/mm2,满足要求。

悬挑材料选采用16a号槽钢；H=160mm,b=63mm,tw=6.5mm,t=10.0mm,q=0.17kN/m,w=108300mm3,IX=8662000mm4,S=63900mm3,E=206000N/mm2,f=215.00N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。

L=0.60m,a=0.30m,N1=N2=N=4.90kN=4900N,γx=1.05；

Mx=N[a+(L+a)]+q(L+a)2/2

=4.90×[0.30+(0.60+0.30)]+0.17×(0.60+0.30)2/2=5.95kN.m=5950000N.mm；

σ=Mx/γxWx=5950000/(1.05×108300)=52.32N/mm2；

悬挑型钢梁抗弯强度σ=52.32N/mm2＜215.00N/mm2,满足要求。

V=2N+q(L+a)=4.90×2+0.17×(0.60+0.30)=9.95kN

τ=VS/Ixtw=9950×63900/8662000/6.5=7.34N/mm2

悬挑型钢梁抗剪强度τ=7.34N/mm2＜120.00N/mm2,满足要求。

L1=900mm=0.90m ,t=10.0mm

b=(570bt/L1h)×(235/fy)=570×63×10.0/(900×160)×235/235=2.49>0.6

Mx/b'Wx=5950000/(0.96×108300)=57.23N/mm2

悬挑型钢梁整体稳定性57.23N/mm2＜215.00N/mm2,满足要求。

υ1=N1(L+a)3/3EI=4900×(600+300)3/(3×206000×8662000)=0.67mm

υ3=q(L+a)4/8EI=0.17×(600+300)4/(8×206000×8662000)=0.01mm

υmax=υ1+υ2+υ3=0.67+0.06+0.01=0.74mm

悬挑型钢梁挠度υmax=0.74mm＜[υ]=2.25mm,满足要求。

6.验算悬挑梁锚固钢筋

JC／T 2232-2014标准下载L1=1.50mm,HPB235钢筋,fy=210N/mm2；

锚固点拉力Rmax=N(L+2a)/L1+q(L+a)=4900×1200/1500+0.17×(600+300)=4073N；

预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算:取φ16钢筋；

As=2×200.96=401.92mm2，

某景区建设--环境工程施工组织设计.docAsfy/Rmax=401.92×210/4073=20.72

锚固钢筋Asfy/Rmax=20.72＞2,满足要求。