施工组织设计下载简介

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高层模板工程施工方案及计算书(争创长城杯)

经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要大于12mm!

其中P——竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；

适用房工程施工组织设计P=(1.2×23.27+1.4×3.00)×0.25×0.50=4.02kN

H方向柱箍剪力图(kN)

H方向柱箍弯矩图(kN.m)

H方向柱箍变形图(kN.m)

最大弯矩M=0.284kN.m

最大支座力N=8.575kN

最大变形v=0.023mm

其中M——柱箍杆件的最大弯矩设计值,M=0.28kN.m；

W——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩,W=20.32cm3；

柱箍的强度设计值(N/mm2):[f]=205.000

H边柱箍的强度计算值f=13.97N/mm2；

H边柱箍的强度验算满足要求!

经过计算得到v=0.023mm

[v]柱箍最大允许挠度，[v]=200.000/400=0.50mm；

柱箍的最大挠度满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

A——对拉螺栓有效面积(mm2)；

f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺拴的强度要大于最大支座力8.58kN。

经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要大于12mm，满足要求！

5.11.2楼板、梁模板计算

楼板、梁模板设计应考虑下列荷载：

a、模板及其支架自重：

方木自重6KN／m3，胶合板自重8KN／m3

普通混凝土采用24KN／m3

每立方钢筋混凝土的钢筋含量自重标准值采用下列数值；

楼板：1.1KN／m3

d、施工人员及施工设备荷载

计算模板及直接支撑模板的小楞时，均布荷载取2.5KN／m2，另应以集中荷载2.5KN进行计算，比较两者所得的弯矩值，按其中较大者取用。计算直接支撑小楞结构时，均布活荷栽取1.5KN／m2，计算支架立柱和其他支撑构件时，均布活荷载取1.0KN／m2。

e、振捣混凝土时产生的荷载

水平模板采用；2.0KN／m2。

垂直模板采用；4.0KN／m2。

f、新浇混凝土对模板侧面的压力的标准值

采用内部振捣器，按下列二式计算，取较小值；

F=0.22γCt0β1β2V1／2

t0=200／(T+15)=200/(35+15)=4h

g、倾倒混凝土时产生的水平荷载4.0KN／m2

荷载分向系数按GB50204—92附录1中规定取

15.11.2.1楼板模板计算

楼板厚度150mm和180mm，模板板面采用15mm覆膜多层板，次龙骨采用50×100mm方木，E=104N/mm2，I=bh3/12=50×1003/12=4.16×104mm4主龙骨采用100×100mm方木。

5.11.2.2荷载计算

模板及支架自重标准值：0.3KN/m2

混凝土标准值：24KN/m3

钢筋自重标准值：1.1KN/m3

施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2

楼板按150mm厚计算

荷载标准值：F1＝0.3+24×0.15+1.1+2.5=7.5KN/m2

F2＝（0.3+24×0.15+1.1）×1.2+2.5×1.4=9.5KN/m2

5.11.2.3计算次龙骨间距

新浇注的混凝土均匀作用在覆模多层板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取300mm。

（1）板厚按150mm算

按抗弯强度M=1/8×q1L12σ=M/W≤fm

（1/8×q1L12）/（1/6×bh2）≤11N/mm2

L1=(88×300×152/(6×3.1))1/2=565mm

按模板的刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的L/250

щ=(0.677×qL4)/(100EI)≤L/250

L≤（100×5.625×104×104）/（0.677×2.38×250）=519mm

取抗弯承载力，刚度要求计算的小值，L=519mm，施工次龙骨间距取300＜l1满足要求。

5.11.2.4板底支撑验算：

用Φ48×3.5碗口架管，上设U托，最下一层地杆距地400mm，中间水平拉杆间距1200mm，支撑杆有效面积A=489mm2（内R=41mm）

N=9.5×1.2×1.2=13.68KN

﹝N﹞=A×f=489×215=105KN＞13.68KN满足

稳定性验算（按中心点最大偏心25mm计算）：

ix=（Ix/A）1/2=（1.22×105/489）×1/2=15.79mm

λx=1800/ix=1600/15.79=101.33

查Q235，b类截面轴压稳定系数фх=0.453

Nex=π2EA/λx2=π2×2.06×105×489/101.332=96.8Kn

初始偏心弯距MX=N×e=13.68×103×25=34.2×104N×mm

截面塑性发展系数rx=1.0

受压最大纤维毛截面抵抗矩

W1X=Ix/(D/2)=1.22×105/(48/2)=5083.3mm3

5.11.3梁模板计算

5.11.3.1底模验算

荷载：底模自重5×0.04×0.5×1.2=0.12

混凝土自重24×0.5×0.6×1.2=8.64

钢筋自重1.5×0.5×0.6×1.2=0.54

振捣混凝土荷载2×0.5×1.2=1.2

合计q1=10.5KN/M

乘以折减系数0.9则q1×0.9=9.45KN/m

2）、抗弯承载力验算：

（1）、底模下的背楞间距为0.2m，是一个多跨连续梁，考虑木材的长度有限，故按四等跨计算。

按最不利荷载部之中结构静力表示得；

挠度系数；KW=0.976

则M=KM×ql2=0.121×9.45×0.22=0.0457KN/m=0.0457×106N/mm2

δ=m/W=0.0451×106×6/（500×152）=2.405N/mm2＜[fm=13N/mm2]

（2）、剪力强度验算：

v=kMqL=0.620×9.45×0.2=1.17kN

剪应力：τ=3v/(2bh)=3×1.17×103/(2×500×15)=0.234n/mm2＜fv=1.4n/mm2

荷载不包括振捣混凝土荷载。则q1=9.3则q2=8.37kN/m

w=kwql4/(100EI)=0.967×8.37×2004/(100×9×103×450×403/12)=0.006＜[w]＝L/720=200/720=0.278mm（满足要求）]

5.11.3.2侧模验算

假设T=300Cβ1=1.2，β2=1，V=2m/h则：

侧压力：F1=0.22γct0β1;2v0.5=0.22×24×200/(30+15)×1.2×1×20.5=39.82kN/m

F2=γch=24×0.6=14.4kN/m

取两者较小值，即F2=14.4kN/m

乘以分项系数：F=14.4×1.2=17.28kN/m2

2)、振捣混凝土时产生的荷载：4KN/m2

乘以1分项系数；4×1.4=5.6KN/m2

上两项系数合计17.38+5.6=22.88kN/m

根据立档间距为900mm的条件，则荷载为：

乘以折减系数，则q=17.184×0.90.9=18.53N/mm

仍按四等跨计算，其km,kv,kmm于前述相同设侧模用15mm厚则；

m=kmql2=0.121×9.45×2002=45.738×103kN/mm

δ=m/w=45.738×103×6/(200×152)=6.1kN/mm2＜ρm=13N/mm2（满足要求）

v=0.620ql=0.620×9.45×200=1171.8N=1.172kN

剪应力τ=3v/(2bh)=3×1171.8/(2×200×15)=0.59N/mm2＜fv=1.4N/mm2(满足要求)

取侧压力f=14.4kN/m2化为线荷载14.4×0.2=2.88kN/mm2

乘以折减系数q=0.9×2.88=2.592kN/m

w=0.967qL4/(100EI)=0.967×2.592×2004×12/(100×9×103×200×153)=0.46mm＜[w]＝L/400=200/400=0.5mm(满足要求)]

假定本例采用Ф16对拉螺栓固定,对拉螺栓净载面面积A0=144.1mm2。钢材抗拉强度ftb=170N/mm2。

对拉螺栓所受的最大拉力为:

N=ql=10.5×0.9×0.75=7.09KN

每根螺栓可承受拉力为：

S=A×f=144×170=24480=24.48KN>7.09KN

次龙骨的侧面50×100mm,W=bh2/6=50×1002/6=8.33×104mm3,

I=bh3/12=50×1003/12=4.17×106mm4,木材抗弯强度设计值fm=13N/mm2

次龙骨间距250mm,主龙骨间距900mm,立杆间距1200mm.

次龙骨承受的弯矩:M=qL2/8=9.45×0.92/8=0.96KN.m

次龙骨的强度:δ=M/W=0.96×106/8.33×104=11.48N/mm2

w=q2L4/150EI=9.45×9004/150×9.5×103×4.17×106=1.043<[w]=900/400=2.25mm

F=q次×0.9＝9.45×0.9＝8.505KN

M=1/2×F×L=1/2×8.505×0.9=3.83KN×M

δ=M/W=3.83×106/12.124×104=31.56N/mm2<205N/mm2

w=19FL3/384EI=19×8.505×9003×1000/384×2.06×105×12.19×104=0.0136<[w]=L/500=900/500=1.8mm

（8）梁底钢管支柱验算：

支撑横向采用1.20M水平拉杆:

N—每根钢管立柱承受的荷载(9.45×900/2=4252.5N);

ф—轴心受压稳定系数,据λH＝L/i=1800/15.8=114,查脚手架规范表C得∮=0.489;

f—钢材强度设计值(215N/mm2)

δ=N/фA=(9.45×0.9×1/2)/0.489×489=17.78N/mm2≤[f=215N/mm2]

故梁支撑立柱稳定性满足要求。

5.11.4外墙模板计算

墙厚400mm,墙高5000mm。

施工温度T=10℃；掺具缓凝作用的外加剂β1=1.2；混凝土坍落度100～140mm；β2=1.0，

用容量大于0.8m3的吊斗浇筑，

混凝土的浇筑速度假设V=1m/h。

模板竖肋间距为700mm，背楞各间距尺寸h1=300mm,h2=400mm,

H=5000mm。竖、横背楞采用Φ48×3.5mm钢管，

查表知：Φ48×3.5mm钢管I=12.19×104㎜4

W=5.08×103㎜3

　F=0.22γc·t0·β1·β2·V1/2γc=25KN/m3

Ｆ=0.22X25X200/（15+15）X1.2X1.0X11/2t0=200/T+15

另F=γc·H=25X5=125KN/m2

取侧压力F=44KN/m2并乘以分项系数1.2。

所以F1=1.2X44=52.8KN/m2。

（2）倾倒砼产生的水平荷载

荷载设计值为4×1.4×0.85=4.76KN/m2

W=13.33×103㎜3

q1=0.6/1000×F’=57.56×0.6/1000=34.536N/mm（用于承载力）

q2=0.6/1000×F1=52.8×0.6/1000=31.68N/mm(用于验算挠度)

2）抗弯强度验算：查表8－73得：

M＝q1×L2／2＝34.536×3002／2＝155.4×104N／mm

σmax=Mmax/Wx=155.4×104/13.33×103=116.6N/mm2<215N/mm2

3)挠度验算：查表8－73

　查表8－6，Φ48×3.5mm钢管I=12.19cm4　；W=5.08cm3

q1=0.4/1000×F’=57.56×0.4/1000=23.02N/mm（用于承载力）

q2=0.4/1000×F1=52.8×0.4/1000=21.12N/mm(用于验算挠度)

查表8－74得：当a=0.4L方能按图8－247计算．由于内钢楞两端伸长臂（150）与基本跨度（7００）之比，150／700＝0.21＜0.4，故可以按此公式计算。

从表8－74得：M=0.10q1×L2

σmax=Mmax/Wx=169.23×104/5.08×103=72.5N/mm2<215N/mm2

3)挠度验算：查表8－74得：

W=0.677×q2×L4/100EI=0.008㎜<3mm

2根Φ48×3.5mm钢管I=2×12.19cm4　；W=2×5.08cm3　　

q1=0.7/1000×F＇=57.56×0.7/1000=40.29N/mm（用于承载力）

SL／T233-1999标准下载q2=0.7/1000×F1=52.8×0.7/1000=36.9N/mm(用于验算挠度)

查表8－74得：当a=0.4L方能按图8－247计算．由于外钢楞两端伸长臂（150）与基本跨度（4００）之比，150／700＝0.375＜0.4，故可以按此公式计算。

从表8－74得：M=0.10q1×L2

σmax=Mmax/Wx=169.23×104/2×5.08×103=194.31N/mm2<215N/mm2

3)挠度验算：查表8－74得：

W=0.677×q2×L4/100EI=0.0119㎜<1.5mm

T14螺栓净截面积A＝104㎜2

点军五龙12-3号地块商品房项目施工组织设计(2).docxN＝F＇×内钢楞间距×外楞间距＝57.56×0.4×0.7＝16.12KN

对拉螺栓应力：σ＝N／A＝16.12×1000／104＝154.96N/mm2＜169.7N/mm2