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职工安置住宅项目地下模板施工方案

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。

面板的计算宽度取3.90m。

荷载计算值q=1.2×47.817×3.900+1.40×3.600×3.900=243.440kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中挡土墙施工方案文档，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=390.00×1.50×1.50/6=146.25cm3；

I=390.00×1.50×1.50×1.50/12=109.69cm4；

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=14.606kN

N2=40.168kN

N3=40.168kN

N4=14.606kN

最大弯矩M=0.547kN.m

最大变形V=0.130mm

经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.547×1000×1000/146250=3.740N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f]，取12.50N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×21909.0/(2×3900.000×15.000)=0.562N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

面板最大挠度计算值v=0.130mm

面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!

4、墙模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.15×47.82+1.4×0.15×3.60=9.363kN/m

挠度计算荷载标准值q=0.15×47.82=7.173kN/m

内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

内龙骨弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到最大弯矩M=0.210kN.m

经过计算得到最大支座F=4.810kN

经过计算得到最大变形V=0.178mm

内龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.00×8.00×8.00/6=42.67cm3；

I=4.00×8.00×8.00×8.00/12=170.67cm4；

(1)内龙骨抗弯强度计算

内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×2667/(2×40×80)=1.250N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

内龙骨的抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=0.178mm

内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!

5、墙模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。

外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)

最大弯矩Mmax=0.577kN.m

最大变形vmax=0.128mm

最大支座力Qmax=15.713kN

抗弯计算强度f=M/W=0.577×106/10160.0=56.79N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；

　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm):14

对拉螺栓有效直径(mm):12

对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850

对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=15.713

对拉螺栓强度验算满足要求!

二、楼板模板及支撑计算书

以纯地下室300mm厚板为例计算。

钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为3.2m，

立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.20m。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.5N/mm2，弹性模量4500.0N/mm2。

木枋40×80mm，间距200mm，

木枋剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁顶托采用100×100mm木枋。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

采用的钢管类型为φ48.3×3.6。

楼板支撑架立面简图见4.1.9。

图楼板支撑架荷载计算单元

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=25.000×0.300×0.900+0.200×0.900=6.930kN/m

活荷载标准值q2=(2.000+2.500)×0.900=4.050kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=90.00×1.50×1.50/6=33.75cm3；

I=90.00×1.50×1.50×1.50/12=25.31cm4；

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取12.50N/mm2；

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.100×(1.20×6.930+1.40×4.050)×0.200×0.200=0.056kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.056×1000×1000/33750=1.658N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.20×6.930+1.4×4.050)×0.200=1.678kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×1678.0/(2×900.000×15.000)=0.186N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×6.930×2004/(100×4500×253125)=0.066mm

面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

（二）模板支撑木枋的计算

木枋按照均布荷载计算。

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=25.000×0.300×0.200=1.500kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.200×0.200=0.040kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+2.000)×0.200=0.900kN/m

静荷载q1=1.20×1.500+1.20×0.040=1.848kN/m

活荷载q2=1.40×0.900=1.260kN/m

计算单元内的木枋集中力为(1.260+1.848)×0.900=2.797kN

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载q=2.797/0.900=3.108kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.11×0.90×0.90=0.252kN.m

最大剪力Q=0.6×0.900×3.108=1.678kN

最大支座力N=1.1×0.900×3.108=3.077kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.00×8.00×8.00/6=42.67cm3；

I=4.00×8.00×8.00×8.00/12=170.67cm4；

(1)木枋抗弯强度计算

木枋的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×1678/(2×40×80)=0.787N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

木枋的抗剪强度计算满足要求!

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下：

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木枋计算跨度(即木枋下小横杆间距)

得到q=1.540kN/m

木枋的最大挠度小于900.0/250,满足要求!

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木枋的支座力P=3.077kN

均布荷载取托梁的自重q=0.096kN/m。

托梁弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到最大弯矩M=1.261kN.m

经过计算得到最大支座F=15.334kN

经过计算得到最大变形V=0.469mm

顶托梁的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=10.00×10.00×10.00/6=166.67cm3；

I=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.33cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×9137/(2×100×100)=1.371N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=0.469mm

顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!

（四）模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.172×5.800=0.995kN

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.200×0.900×0.900=0.162kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.000×0.300×0.900×0.900=6.075kN

经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=7.232kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+2.000)×0.900×0.900=3.645kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.20NG+1.40NQ

（五）立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=13.78kN

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；

　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m；

h——最大步距，h=1.20m；

l0——计算长度，取1.200+2×0.400=2.000m；

λ——由长细比，为2000/16=126；

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.424；

经计算得到σ=13782/(0.424×506)=64.288N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式

Pr=5×1.4Wklal0/16

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2

h——立杆的步距，1.20m；

la——立杆迎风面的间距道路及管网施工组织设计范本，0.90m；

lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；

风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.225×0.900×2.000/16=0.177kN.m；

Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

Nw=1.2×7.232+0.9×1.4×3.645+0.9×1.4×0.053/0.900=13.346kN

某桩基(管桩)工程施工组织设计-secret经计算得到σ=13346/(0.424×506)+53000/5260=71.350N/mm2；

考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!