施工组织设计下载简介

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商业办公文化娱乐用房工程高支模施工方案

Ma=0.125q×l2=0.125×6.786×0.22=0.034kN·m；

Mb1=0.125q1×l2+0.25P1×l

=0.125×3.951×0.22+0.25×3.150×0.2=0.177kN·m；

Mb2=0.125q2×l2+0.25P2×l

JGJ 3-2010标准下载=0.125×4.445×0.22+0.25×2.205×0.2=0.132N·mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=0.177×106/3.840×104=4.616N/mm2；

实际弯曲应力计算值σ=4.616N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=30N/mm2，满足要求！

ν=5ql4/(384EI)≤[ν]

面板的最大挠度计算值:ν=5×3.659×2004/(384×11500×3.072×105)=0.022mm；

实际最大挠度计算值:ν=0.022mm小于最大允许挠度值:[ν]=0.800mm，满足要求！

1.第一层支撑梁的计算

支撑梁采用1根45×90木方（宽度×高度mm），间距200mm。

支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

I=1×45×903/12=2.734×106mm4；

W=1×45×902/6=6.075×104mm3；

E=10000N/mm2；

(一)荷载计算及组合：

模板自重标准值G1k=0.3×0.2=0.060kN/m；

新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.2×0.15=0.720kN/m；

钢筋自重标准值G3k=1.1×0.2×0.15=0.033kN/m；

永久荷载标准值Gk=0.060+0.720+0.033=0.813kN/m；

施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×0.2=0.500kN/m；

计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5kN；

(1)计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)：

q=0.813+0.0243=0.8373kN/m；

(2)计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：

A永久荷载和均布活荷载组合

由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×1.2×(0.813+0.0243)=0.904kN/m；

q2=0.9×1.4×0.500=0.630kN/m；

由永久荷载效应控制的组合：

q1=0.9×1.35×(0.813+0.0243)=1.017kN/m；

q2=0.9×1.4×0.7×0.500=0.441kN/m；

B永久荷载和集中活荷载组合

由可变荷载效应控制的组合：

q=0.9×1.2×(0.813+0.0243)=0.904kN/m；

P=0.9×1.4×2.5=3.150kN；

由永久荷载效应控制的组合：

q=0.9×1.35×(0.813+0.0243)=1.017kN/m；

P=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN；

最大弯矩M=max（Ma，Mb）=0.583kN·m；

A永久荷载和均布活荷载组合

经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大

Ma=0.100×q1×l2+0.117×q2×l2

=0.100×0.904×0.82+0.117×0.63×0.82=0.105kN·m；

B永久荷载和集中活荷载组合

经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大

Mb=0.080×q×l2+0.213×P×l

=0.080×0.904×0.82+0.213×3.150×0.8=0.583kN·m；

最大剪力V=max（Va，Vb）=2.560kN；

A永久荷载和均布活荷载组合

经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大

Va=0.600×q1×l+0.617×q2×l

=0.600×0.904×0.8+0.617×0.630×0.8=0.745kN；

B永久荷载和集中活荷载组合

经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大

Vb=0.600×q×l+0.675×P

=0.600×0.904×0.8+0.675×3.150=2.560kN；

ν=0.677ql4/100EI=0.677×0.8373×8004/(100×10000×2.734×106)=0.085mm

(1)支撑梁抗弯强度计算

σ=M/W=0.583×106/6.075×104=9.598N/mm2

实际弯曲应力计算值σ=9.598N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=15N/mm2，满足要求！

τ=VS0/Ib=2.560×1000×45563/(2.734×106×45)=0.948N/mm2；

实际剪应力计算值0.948N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！

最大挠度：ν=0.085mm；

实际最大挠度计算值:ν=0.085mm小于最大允许挠度值:[ν]=3.200mm，满足要求！

2.第二层支撑梁的计算

支撑梁采用1根Ф48×2.75钢管为一组，间距800mm。

支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

I=10.04×104=1.004×105mm4；

W=4.18×103=4.180×103mm3；

E=206000N/mm2；

(1)第一层支撑梁产生的最大支座反力

施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.5×0.2=0.300kN/m；

由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：

q1=0.904kN/m；

q2=0.9×1.4×0.300=0.378kN/m；

由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：

q1=1.017kN/m；

q2=0.9×1.4×0.7×0.300=0.265kN/m；

由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力

F1=1.100×q1×l+1.200×q2×l

=1.100×0.904×0.8+1.200×0.378×0.8=1.159kN；

由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力

F2=1.100×q1×l+1.200×q2×l

=1.100×1.017×0.8+1.200×0.265×0.8=1.149kN；

A第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）：

最大支座反力F=max（F1，F2）=1.159kN；

B第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：

F=1.100×q×l=1.100×0.8373×0.8=0.737kN；

(2)第二层支撑梁自重

A计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：

q=0.081kN/m；

B计算第二层支撑梁变形采用：

q=0.060kN/m；

第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

最大弯矩：M=0.353kN.m

最大剪力：V=2.211kN

最大变形：ν=0.490mm

最大支座反力：F=5.140kN

(1)支撑梁抗弯强度计算

σ=M/W=0.353×106/4.180×103=84.397N/mm2

实际弯曲应力计算值σ=84.397N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=200N/mm2，满足要求！

τ=VS0/Itw=2.211×1000×2819/(1.004×105×2.75)=22.578N/mm2；

实际剪应力计算值22.578N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=115.000N/mm2，满足要求！

第1跨最大挠度为0.489mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！

第2跨最大挠度为0.048mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！

第3跨最大挠度为0.490mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！

各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.8kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R≤12.8kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

1.立杆轴心压力设计值计算

立杆轴心压力设计值N=N1+N2=4.729+1.414=6.143kN；

(一)第二层支撑梁传递的支座反力N1

施工人员及设备荷载标准值Q1k=1×0.2=0.200kN/m；

通过以上方法计算得到：

第二层支撑梁传递的支座反力N1=4.729kN；

(二)垂直支撑系统自重N2

σ=N/(φA)≤[f]

立杆计算长度lo=1.8m；

计算立杆的截面回转半径i=1.60cm；

钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo/i=1.8×100/1.600=112.500

钢管立杆长细比λ=112.500小于钢管立杆允许长细比[λ]=150，满足要求！

钢管立杆受压应力计算值：σ=6.143×103/(0.478×3.910×102)=32.868N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=32.868N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=200N/mm2，满足要求！

(一)模板支架参数信息

设本工程当前层现浇楼盖正在施工（施工层），施工层下面搭设2层支架。

楼盖为双向板，板单元计算长度BL=4.35m；板单元宽度BC=3.05m。

1.施工层下1层楼盖模板（简称：下1层）支架参数

本层楼盖板厚度h1=180mm，混凝土设计强度为C35，已浇筑10天，混凝土强度fc1=11.690MPa，混凝土弹性模量Ec1=26775.000MPa；

2.施工层下2层楼盖模板（简称：下2层）支架参数

本层楼盖板厚度h2=600mm，混凝土设计强度为C25，已浇筑20天，混凝土强度fc2=10.532MPa，混凝土弹性模量Ec2=27160.000MPa；

立杆传递荷载组合值：P=6.143kN；

楼盖自重荷载标准值：g1=180/1000×25=4.500kN/m2；

板计算单元活荷载标准值：q1=P/(La×Lb)=6.143/(0.8×0.8)=9.598kN/m2；

楼盖自重荷载标准值：g2=600/1000×25=15.000kN/m2；

板计算单元活荷载标准值：q2=0.750kN/m2；

假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：

P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)...

则有：Pi'=(Eihi3∑Pi)/(∑(Eihi3))；根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：

Ec1h13=26775.000×0.183=156.1518

Ec2h23=27160.000×0.63=5866.5600

G1=1.2×(156.1518/6022.7118)×19.500=0.607kN/m2

G2=1.2×(5866.5600/6022.7118)×19.500=22.793kN/m2

Q1=1.4×(156.1518/6022.7118)×10.348=0.376kN/m2

Q2=1.4×(5866.5600/6022.7118)×10.348=14.112kN/m2

四边简支：Lx/Ly=3.05/4.35=0.701；查表：mqx=0.06816，mqy=0.02965；

1.下1层板单元内力计算

因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：

G1'=G1+Q1/2=0.795kN/m2；Gq=G1+Q1=0.982kN/m2；

Q1'=Q1/2=0.188kN/m2；

Mx=(mx+υ×my)×G1'×Bc2+(mqx+υ×mqy)×Q1'×Bc2=0.383kN/m2；

My=(my+υ×mx)×G1'×Bc2+(mqy+υ×mqx)×Q1'×Bc2=0.207kN/m2；

根据以上弯矩，在《混凝土结构计算手册（第三版）》中查表得到

钢筋位置弯矩计算值（kN/m2）理论钢筋面积（mm2）

楼盖X向正筋0.383ASX=12（HPB235）

楼盖Y向正筋0.207ASY=6（HPB235）

钢筋位置配筋量及等级钢筋面积（mm2）

下1层楼盖实际配筋面积≥理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。

2.下2层板单元内力计算

因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：

G2'=G2+Q2/2=29.849kN/m2；Gq=G2+Q2=36.905kN/m2；

Q2'=Q2/2=7.056kN/m2；

DZ／T 0216-2020标准下载Mx=(mx+υ×my)×G2'×Bc2+(mqx+υ×mqy)×Q2'×Bc2=14.390kN/m2；

My=(my+υ×mx)×G2'×Bc2+(mqy+υ×mqx)×Q2'×Bc2=7.769kN/m2；

根据以上弯矩，在《混凝土结构计算手册（第三版）》中查表得到

钢筋位置弯矩计算值（kN/m2）理论钢筋面积（mm2）

楼盖X向正筋14.390ASX=125（HPB235）

楼盖Y向正筋7.769ASY=67（HPB235）

钢筋位置配筋量及等级钢筋面积（mm2）

下2层楼盖实际配筋面积≥理论配筋面积建筑工程小高层(全现浇框架剪力墙结构)施工组织设计，现浇楼盖板满足承载能力要求。

模板支架配备层数：按照设定的施工进度，配备2层模板支架可以满足楼盖承载力要求。