施工组织设计下载简介

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国网能源哈密电厂4×660MW新建工程#3、#4机空冷塔人字柱、环梁施工方案

砼表面的蜂窝、孔洞、露筋

≤L/750,且≤20

2m靠尺和楔形塞尺检查

沿每节高度抽查一次，按每节20—30m长抽查一处（3—5m）某和田地区某县某水库除险加固工程施工组织设计，但不少于12处。

用尺连量五档取其绝对偏差值的平均值

钢筋绑扎的变形、缺松扣

混凝土表面蜂窝、孔洞、漏筋

拆模后预埋铁件中心位移

12、应提交的主要技术资料

12.1图纸会审记录及设计变更单

12.2原材料质量证明书及现场试验报告

12.3钢筋质量检验评定表及隐蔽工程质量记录

12.4钢筋焊接试验报告

12.5预埋件加工、制作验收评定表

12.6模板质量检验评定表

12.7棍凝土质量检验评定表

12.8混凝土搅拌、浇筑施工、养护记录，混凝土质量控制记录

12.9硅强度报告单及硅强度评定表

12.10砼工程验收评定表

12.11分部工程质量检验评定表

12.12强条实施检验记录表

13.必要的计算及附图

13.1承重排架计算书

排架搭设图详见附图，主要承重体系为8排，排架尺寸如下，第、、排架在环梁底加密为环向间距0.5m，横杆在环梁底间距为300mm，取A、B两跨进行验算。

施工荷载：取Q=3.0KN/m2；

（2）风荷载：承重排架为敞开式，取μstw=0.77μz=1.0WO=0.6KN/m2

则Wk=0.7×1.0×0.77×0.6=0.32KN/m2。

（1）脚手板自重：取G1=0.35KN/m2；

（2）栏杆、挡脚板自重线荷载标准值：取G2=0.14KN/m；

（3）第一节筒壁（下环梁）自重

模板：取Gt2=0.93KN/m2

Gt=Gt1+Gt2=29.6+0.93=30.53KN/m2.

混凝土：GY1=69.5T=681.1KN

模板：取GY2=32.2KN

GY=（GY1+GY2）×COS76.234=（681+32.2）×COS76.234=171.288KN/m2.

共约7.2m2(人字柱投影1.2×6=7.2)排架承担人字柱的压力，则：GYK=GY/4=23.79KN/m2

纵横向水平杆承载力计算：

横向水平杆（按简支梁计算）

q=1.2×恒载+1.4×活载

=1.2×[0.35×0.6＋0.14＋30.53×0.6/5]＋1.4×3.0×0.6=6.141KN/m

M=0.125ql2=0.125×6.141×0.5×0.5=0.192KN·m(弯矩)

W=5.08cm2（截面模量）

δ（强度）=M/W=0.192×106/5.08×103=37.8N/mm2＜205N/mm2，强度满足要求。

ω=5×ql4/（384EI）=5×6.141×5004/（384×2.1×105×12.19×104）

=0.312mm＜10mm且

纵向水平杆（按三跨连续计算，用小横杆支座处最大反力计算）

F=0.625ql=0.625×7.332（6.141）×0.5

δ（强度）=M/W=0.413×10/5.08×10=81.3N/mm2＜205N/mm2

ω=3FL3/（48EI）

=3×1.919×5003/48×2.1×105×12.17×104=2.3mm＜10mm且

R=F=1.919KN＜8KN（单扣件选8KN，双扣件选12KN）满足要求。

取gk=0.1489KN/m。

NG1K=H·gk=26×0.1489=3.87KN

②脚手板、栏杆及挡脚板、第一节筒壁混凝土自重

NG2K=0.35×0.5×0.5+0.14×0.5+30.53×0.5×0.5=7.79KN

NQK=3.0×0.5×0.5=0.75KN

N=1.2×（NG1K+NG2K）+0.85×1.4×NQK

=1.2×（3.87+7.79）+0.85×1.4×7.79=23.26KN

MW=0.85×1.4×Wklah2/8

=0.85×1.4×0.32×0.5×1.5×1.5/8

=0.06(0.053)KN·m

i（回转半径）=1.58cmh（步距）=1.50m取μ（单杆计算长度系数）=1.50k（长度附加系数）=1.155

λ（长细比）=kμh/i=1.155×1.50×1.50×100/1.58=164

查表得：ф=0.262

A=4.89cm2W=5.08cm3

=23.26×103/0.262×4.89×102+0.053×106/5.08×10\3

=43.4N/mm2

人字柱施工时，人字柱水平投影范围内排架立杆间距，纵、横向均加密为间距600mm。

取gk=0.1489KN/m。

NG1K=H·gk=26×0.1489=3.87KN

②脚手板、栏杆及挡脚板、人字柱混凝土自重

NG2K=0.35×0.6×0.6+0.14×0.6+23.79×0.6×0.6=8.77KN

NQK=3.0×0.6×0.6=1.08KN

N=1.2×（NG1K+NG2K）+0.85×1.4×NQK

=1.2×（3.87+8.77）+0.85×1.4×1.08

MW=0.85×1.4×Wklah2/8

=0.85×1.4×0.32×0.6×1.5×1.5/8

i（回转半径）=1.58cmh（步距）=1.50m取μ（单杆计算长度系数）=1.50k（长度附加系数）=1.155

λ（长细比）=kμh/i=1.155×1.50×1.50×100/1.58=164

查表得：ф=0.262

A=4.89cm2W=5.08cm3

=16.458×103/0.262×4.89×102+0.06×106/5.08×10\3

=140.3N/mm2

梁底小横杆间距按100mm排列。

梁底均布荷载：q1=25×1.5×0.1=3.75KN/m

梁底活荷载：q2=(3+2)×0.1=0.5KN/m

所以q=1.2×3.75＋1.4×0.5=5.2KN/m

Mmax=0.1×5.2×0.652=0.22KNm

σ=M/w=0.22×106/4890=44.99N/mm2小于钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

挠度计算：w=0.677×ql4/100EI=0.677×5.2×6504/100×2.06×105×12.19×104=0.25mm

挠度允许设计值为[w]=650/250=2.6mm挠度设计符合要求

根据方程：△1P+X1σ11=0

1P=（0.546×0.35×0.5×0.117×2+0.546×0.3×0.25×2+0.75×0.125×5.2×0.32×0.265×2）/EI

σ11=(0.325×0.65×0.5×0.325×2×2/3)/EI=0.0458/EI

由上式方程得：X1=2.424KN

M=0.78+0.325×2.424=1.568KNm

每根小横杆传给梁底大横杆的集中力为2.424KN,传给两侧大横杆的集中力为0.348KN

将荷载转化为均布力则q=2.424×9/0.8=27.27KN/m

M=0.1×27.27×0.82=1.745KNm

抗压强度σ=M/W=1.745×106/2×4890=178.45Mpa小于抗压强度设计值205Mpa

W=0.677×27.27×8004/100×2.06×105×12.19×104=3mm﹤800/250=3.2mm,满足要求。

梁侧大横杆扣件抗滑移计算：

支座反力N=0.348×9×0.6=1.88KN﹤8KN,扣件抗滑移符合要求。

13.2人字柱支墩对拉螺杆计算：

新浇混凝土对模板侧面压力计算

F1=0.22γct0β1β2V1/2

Γc—混凝土的重力密度（kN/m3），取γc=24kN/m3

t0－新浇混凝土的初凝时间（h），t0＝200/（T+15）＝5,取T=25度

β1－外加剂影响修正系数，不掺外加剂时，取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时，取1.2，本工程取β1＝1.0

β2－混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50mm~90mm时，取1.0；110mm~150mm时，取1.15。本工程β2=1.15

H—混凝土侧压力计算位置至新浇筑混凝土顶面的总高度（m），本工程取3m

经计算侧压力：F1=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×24×5×1.0×1.15×11/2

=30.36kN/m2

F2=γcH=24×3=72kN/m2

F3=min(F1,F2)=30.36kN/m2

2)倾倒混凝土时，产生的荷载标准值：F4=2.0kN/m2

建设工程施工安全标准化管理资料征求意见稿（第五册）专项施工方案及安全技术交底3)根据规范得侧模所受最大侧压力

F5=30.36×1.2+2.0×1.4=39.23kN/m2

F6=30.36+2=32.36kN/m2

GB∕T 15227-2019标准下载对拉螺杆为M12间距0.5m

拉杆承受的拉力P＝32360×0.5×0.5＝8090N

选用M12螺栓，其容许拉力为22270N＞8090N，满足要求。