施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

(1)木方抗弯强度计算

某地下车库桩基、围护工程施工组织设计-secret抗弯计算强度f=0.528×106/83333.3=6.33N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×3957/(2×50×100)=1.187N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.507kN/m

木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

均布荷载取托梁的自重q=0.046kN/m。

托梁弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到最大弯矩M=0.555kN.m

经过计算得到最大支座F=11.732kN

经过计算得到最大变形V=0.492mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=5.08cm3；

截面惯性矩I=12.19cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.555×106/1.05/5080.0=104.05N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

最大变形v=0.492mm

顶托梁的最大挠度小于450.0/400,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=11.73kN(已经包括组合系数)

脚手架钢管的自重N2=1.20×0.129×3.120=0.483kN

N=11.732+0.483=12.215kN

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58

A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89

W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08

——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

l0=(h+2a)(2)

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；

公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m
=2976/15.8=188.345
=0.203

=12215/(0.203×489)=122.985N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m
=2100/15.8=132.911
=0.386

=12215/(0.386×489)=64.639N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0=k1k2(h+2a)(3)

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；

公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.000×(1.500+2×0.300)=2.451m
=2451/15.8=155.108
=0.291

=12215/(0.291×489)=85.906N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

表1模板支架计算长度附加系数k1

———————————————————————————————————————

步距h(m)h≤0.90.9

k11.2431.1851.1671.163

———————————————————————————————————————

表2模板支架计算长度附加系数k2

—————————————————————————————————————————————

H(m)46810121416182025303540

h+2a或u1h(m)

1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.173

1.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.149

1.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.132

1.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.123

1.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.111

1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.104

2.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.101

2.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.094

2.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091

—————————————————————————————————————————————————

以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=48.86

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=12.22

A——基础底面面积(m2)；A=0.25

fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=170.00

地基承载力设计值应按下式计算

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00

fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00

地基承载力的计算满足要求!

扣件钢管楼板模板支架计算书

计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。

模板支架搭设高度为3.1m，

立杆的纵距b=1.00m，立杆的横距l=1.00m，立杆的步距h=1.50m。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。

木方50×100mm，间距250mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。

梁顶托采用双钢管48×3.5mm。

模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1楼板支撑架立面简图

图2楼板支撑架荷载计算单元

采用的钢管类型为
48×3.5。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=25.000×0.180×1.000+0.350×1.000=4.850kN/m

活荷载标准值q2=(4.000+1.500)×1.000=5.500kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=100.00×1.50×1.50/6=37.50cm3；

I=100.00×1.50×1.50×1.50/12=28.13cm4；

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.100×(1.20×4.850+1.4×5.500)×0.250×0.250=0.085kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.085×1000×1000/37500=2.253N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

(2)抗剪计算[可以不计算]

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.20×4.850+1.4×5.500)×0.250=2.028kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×2028.0/(2×1000.000×15.000)=0.203N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×4.850×2504/(100×6000×281250)=0.076mm

面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!

二、模板支撑木方的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=25.000×0.180×0.250=1.125kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.350×0.250=0.088kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=(1.500+4.000)×0.250=1.375kN/m

静荷载q1=1.20×1.125+1.20×0.088=1.455kN/m

活荷载q2=1.40×1.375=1.925kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=3.380/1.000=3.380kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.38×1.00×1.00=0.338kN.m

最大剪力Q=0.6×1.000×3.380=2.028kN

最大支座力N=1.1×1.000×3.380=3.718kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.338×106/83333.3=4.06N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×2028/(2×50×100)=0.608N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.213kN/m

木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木方的支座力P=3.718kN

均布荷载取托梁的自重q=0.092kN/m。

托梁弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到最大弯矩M=1.542kN.m

经过计算得到最大支座F=16.507kN

经过计算得到最大变形V=0.760mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=10.16cm3；

截面惯性矩I=24.38cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=1.542×106/1.05/10160.0=144.54N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

最大变形v=0.760mm

顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.129×3.120=0.403kN

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×1.000×1.000=0.350kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.000×0.180×1.000×1.000=4.500kN

经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=5.253kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.500+4.000)×1.000×1.000=5.500kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.20NG+1.40NQ

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=14.00kN

　　
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58

　　A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89

　　W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08

　　
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

　　l0——计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算

l0=(h+2a)(2)

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；

公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.700×1.50=2.945m
=2945/15.8=186.408
=0.207

=14003/(0.207×489)=138.119N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m
=2100/15.8=132.911
=0.386

=14003/(0.386×489)=74.103N/mm2DB33／T 1157-2019标准下载，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0=k1k2(h+2a)(3)

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；

四川某自动消防安装工程专业施工组织设计公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.000×(1.500+2×0.300)=2.425m
=2425/15.8=153.513
=0.298

=14003/(0.298×489)=96.204N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!