施工组织设计下载简介

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黄陵县梨园新区保障性住房三期B区2号楼主体模板施工方案

1、除安全方面的警示牌外，还须有工作人员值班记录，轮流值班人员名单牌。

2、木工工长将要加工的模板内容，尺寸提供给班组后，加工棚制作人员必须按时按质完成。加工订单一式俩分，内容、日期必须填写清楚。

3、进出厂的东西要有记录，签字，日期。

4、非加工棚人员禁止入内，所有加工机械必须由专人操作。

5、工作人员不得携带易燃物品进入车间。吸烟必须到工作车间以外，不得在工作棚内吸烟WW／T 0076-2017 文物保护利用规范 名人故居，违者重罚。

6、工作车间必须保持干净，按文明施工要求规定执行。

7、木工用电必须由电工接线，不得任意接电器等，以防短路发生火灾。

8、加工各种模具时，一定要有计划的开料，要以节约材料为原则，做到材料合理使用。加工完后在每块模板上标明具体的型号尺寸使用部位及数量。

11.1.1墙模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为49.780kN/m2、72.000kN/m2，取较小值49.780kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=49.78kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。

(1).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，内龙骨采用木楞，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=40×90×90/6=54cm3；

I=40×90×90×90/12=243cm4；

内楞跨中最大弯矩按下式计算：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×49.78×0.25×0.90=13.441kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.25×0.90=0.630kN/m，其中，0.90为折减系数。

q=(13.441+0.630)/1=14.071kN/m；

内楞的最大弯距：M=0.1×14.071×500.0×500.0=3.52×105N.mm；

内楞的抗弯强度应满足下式：

内楞的最大应力计算值：σ=3.52×105/5.40×104=6.514N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

内楞的最大应力计算值σ=6.514N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面类型为圆钢管48×3.5；

外钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；

外钢楞截面惯性矩I=12.19cm4；

外楞跨中弯矩计算公式：

其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×49.78+1.4×2)×0.25×0.5/2=3.52kN；

外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=500mm；

外楞最大弯矩:M=0.175×3517.65×500.00=3.08×105N/mm；

外楞的最大应力计算值:σ=3.08×105/5.08×103=60.589N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

外楞的最大应力计算值σ=60.589N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！

11.1.3穿墙螺栓的计算

穿墙螺栓的型号:M14；

穿墙螺栓有效直径:11.55mm；

穿墙螺栓有效面积:A=105mm2；

穿墙螺栓所受的最大拉力:N=49.78×0.5×0.5=12.445kN。

穿墙螺栓所受的最大拉力N=12.445kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！

11.2.1模板支撑方木的计算:

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4×9×9/6=54cm3；

I=4×9×9×9/12=243cm4；

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1=25×0.3×0.12=0.9kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.35×0.3=0.105kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

p1=(1+2)×1.2×0.3=1.08kN；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(0.9+0.105)=1.206kN/m；

集中荷载p=1.4×1.08=1.512kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.512×1.2/4+1.206×1.22/8=0.671kN；

最大支座力N=P/2+ql/2=1.512/2+1.206×1.2/2=1.48kN；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.671×106/54000=12.42N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值为12.42N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!

11.2.3托梁材料计算:

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

托梁采用：钢管(双钢管):Φ48×3.5；

W=10.16cm3；

I=24.38cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.206×1.2+1.512=2.959kN；

托梁计算弯矩图(kN.m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=1.332kN.m；

最大变形Vmax=2.691mm；

最大支座力Qmax=12.947kN；

最大应力σ=1331817.537/10160=131.084N/mm2；

托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值131.084N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为2.691mm小于1200/150与10mm,满足要求!

11.2.3模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.129×2.9=0.374kN；

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.35×1.2×1.2=0.504kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25×0.12×1.2×1.2=4.32kN；

静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.198kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值NQ=(1+2)×1.2×1.2=4.32kN；

3.立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=12.286kN；

11.2.4立杆的稳定性计算:

如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算

立杆计算长度L0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；

L0/i=1700/15.8=108；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；

钢管立杆受压应力计算值；σ=12286.068/(0.53×489)=47.405N/mm2；11.3梁模板计算书

11.3.1、梁底支撑的计算

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=(24+1.5)×0.45×0.125=1.434kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.35×0.125×(2×0.45+0.25)/0.25=0.201kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.125=0.562kN/m；

静荷载设计值q=1.2×1.434+1.2×0.201=1.963kN/m；

活荷载设计值P=1.4×0.562=0.788kN/m；

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4×9×9/6=54cm3；

I=4×9×9×9/12=243cm4；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

线荷载设计值q=1.963+0.788=2.75kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×2.75×1.2×1.2=0.396kN.m；

最大应力σ=M/W=0.396×106/54000=7.334N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值7.334N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

4.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1=(24.000+1.500)×0.450=11.475kN/m2；

(2)模板的自重(kN/m2)：

q2=0.350kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：

q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；

q=1.2×(11.475+0.350)+1.4×4.500=20.490kN/m2；

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=0.153kN，中间支座最大反力Rmax=6.297；

最大弯矩Mmax=0.145kN.m；

最大挠度计算值Vmax=0.036mm；

支撑钢管的最大应力σ=0.145×106/5080=28.568N/mm2；

支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值28.568N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!

11.3.2扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=6.297kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

11.3.3立杆的稳定性计算:

1.梁两侧立杆稳定性验算:

横杆的最大支座反力：N1=0.153kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×3=0.465kN；

楼板的混凝土模板的自重：

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N=0.153+0.465+0.441+3.856=4.915kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.73×1.5=2.997m；

Lo/i=2997.225/15.8=190；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.199；

钢管立杆受压应力计算值；σ=4914.804/(0.199×489)=50.506N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=50.506N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

DB43／T 1772-2020标准下载2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:

梁底支撑最大支座反力：N1=6.297kN；

N=6.297+0.465=6.693kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.73×1.5=2.997m；

Lo/i=2997.225/15.8=190；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.199；

砖砌化粪池施工方案钢管立杆受压应力计算值；σ=6692.537/(0.199×489)=68.775N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=68.775N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！