施工组织设计下载简介

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不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'd=1.2NGD+1.4NQ=1.2×4.241+1.4×2.85=9.08kN；

N's=1.2NGS+1.4NQ=1.2×8.045+1.4×2.85=13.644kN；

外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。

稳定性计算考虑风荷载苏G15-2007 钢筋混凝土过梁，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为:

Wk1=0.7×0.49×0.74×0.693=0.176kN/m2；

Wk2=0.7×0.49×0.74×0.693=0.176kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW分别为:

Mw1=0.85×1.4Wk1Lah2/10=0.85×1.4×0.176×1.5×1.82/10=0.102kN·m；

Mw2=0.85×1.4Wk2Lah2/10=0.85×1.4×0.176×1.5×1.82/10=0.102kN·m；

a.主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=Nd=8.481kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=N'd=9.08kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》得：k=1.155；

计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》得：μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=8481.09/(0.188×424)+101728.421/4490=129.053N/mm2；

立杆稳定性计算σ=129.053N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=9079.59/(0.188×424)=113.905N/mm2；

立杆稳定性计算σ=113.905N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

b.架体底部立杆稳定性计算。

考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=[1.2×(NGD+NGS)+0.85×1.4×NQ]/2=9.068kN；

不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=[1.2×(NGD+NGS)+1.4×NQ]/2=9.367kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》得：k=1.155；

计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》得：μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=9067.605/(0.188×424)+101728.421/4490=136.411N/mm2；

立杆稳定性计算σ=136.411N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=9366.855/(0.188×424)=117.509N/mm2；

立杆稳定性计算σ=117.509N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

7、连墙件的稳定性计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.693，ω0＝0.49，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.693×0.49=0.219kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=4.96kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=9.96kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=250/15.9的结果查表得到φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；

A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=9.96

连墙件采用钢筋预埋后双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=9.96小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！

8、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=120kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=90.676kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=1.2×(NGD+NGS)+0.85×1.4×NQ=1.2×(4.241+8.045)+0.85×1.4×2.85=18.135kN；

基础底面面积：A=0.2m2。

p=90.676kPa≤fg=120kPa。地基承载力满足要求！

考虑本工程从十二层以上开始采用设18号“工”型钢挑架外脚手架，至塔楼女儿墙，分段全封闭搭设的方案。共悬挑四次。

钢管扣件式悬挑脚手是利用悬挑18号工字钢承力，在其上搭设双排外脚手，搭设高度为9步架，供6个楼层施工用。脚手架构造如所示。其中主要受力构件悬挑工字钢及斜拉索，脚手的传力顺序：竹笆→脚手架→大横杆→小横杆→立杆→工字钢（斜拉索）→主体结构，水平横杆与框架梁内预埋件焊接,脚手每层搭设，用安全网封闭。

Ι18工字钢悬挑出1.4m，建筑物内锚固长度为2.1米，总长度为3.5米，楼板砼强度为C30，用Φ18圆钢拉结来承受荷载。步距h＝1.8米，柱距l＝1.5米，排距0.9米，连墙杆竖向间距H1＝4.0米，水平间距L1＝4.5米。计算简图如下：

1500300900100

每根Ι18工字钢所承受的荷载：（考虑悬挑脚手架临时支搁，增加四步荷载）

扣件66只66×14.6＝0.97KN/根

钢管(160×6×17+94×2×30+94×17×1.2)×38.4/94＝9.75KN/根

竹笆160×1×17×0.035/94＝1.01KN/根

Ι18工字钢0.24N/m×1.5m＝0.36KN/根

即脚手架自重及附设重量产生的轴向力为0.97KN＋9.75KN＋1.01KN＋0.36KN=12.09KN

施工荷载qk施工均布荷载标准值3KN/m2，即施工荷载产生的轴向力为3KN/m2×1.8×1.2=6.48KN

F1=（12.09KN＋6.48KN）/2=9.29KN

Fa=12.09KN×3.51/3.3=12.86KN

F2=12.09KN×1.2/3.51=4.13KN

Ra=0.9×9.29/1.2=6.97KN

1）基本风荷载W0＝0.35KN/m2

3）脚手架风荷载系数查规范表4.2.4μs＝1.3×0.089＝0.1157

4）风荷载标准值WK=0.7μzμsW0=0.7×1.0×0.1157×0.35＝0.03KN/m2

5）风压调整系数为1.2，则WK1＝0.03×1.2/2＝0.02KN

6）荷载组合：永久荷载Sgk＝0.97KN＋9.75KN＋1.01KN＋0.36KN=12.09KN

风荷载效应组合：S=Sgk+0.85(施工均布荷载+风荷载)＝12.09+0.85×(6.48+0.02)=17.62KN

4．验算Ι18工字钢的抗弯刚度

已知Ι18工字钢的参数：A=30.6㎝2，W=140.9㎝3，y=1.05

IX=1127㎝4，Sx＝80800㎜，TW＝6mm

M=17.62×300×900/1200=3964500N/㎜2

σ=F2/A＋M/yW=4.13×1000/2611＋3964500/（1.05×140900）=28.38N/㎜2<ƒm=215N/㎜2Ι18工字钢的抗弯刚度验算合格。

5．验算Ι18工字钢的剪力刚度

τ=V×Sx/（IX×TW）=12090×80800/（11270000×6）=14.40N/㎜2<205N/㎜2即工字钢的剪力刚度验算合格。

6．验算预埋φ18圆钢钢筋强度

TA=17.62×（1300＋1200）/1200=36.70KN

TB=17.62×（300＋1500）/1200=26.43KN

φ钢筋AS=254.5mm2

σ=（TA＋TB）/2AS=（36700＋26430）/2×254.5=124N/㎜2<215N/㎜2

φ18预埋钢筋强度验算合格。

（1）不组合风荷载时：

立杆的稳定性满足要求。

（2）组合风荷载时：

立杆的稳定性满足要求。

8．单根立杆局部稳定计算

QK=3.0KN/m2m＝55N/mm2

A1＝489mm2f＝205N/mm2KA=0.85KH=0.822

单根立杆局部稳定满足要求。

9．验算连墙点抗风强度

风荷载对每个连墙点的拉力或压力

HA=4.0LA=4.5W=0.0541

H1W=1.4HALAW=1.4×4×4.5×0.089=2.242KN

扣件的抗滑设计值8KN>2.242KN,抗风强度满足要求。

所有参加脚手架拆除的人员、管理人员、监护人员必须参加本施工方案的安全、质量和外装饰保护措施的交底会。

准备拆除段的脚手架范围内的外墙贴面及其它装饰完成后的最后修整和清洁工作，其质量已符合要求并经验收同意后，由现场项目经理签发拆除令。

安全监督人员对拆除段脚手架进行安全检查，确认脚手架不存在严重隐患，如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行修整和加固，以保证脚手架拆除过程中不发生危险。

场地除要有“上部拆除脚手架，严禁行人通过”的警告牌并设专人监护外，还须做防护栏。

大门处通道防护必须牢固，纵横向再加一层竹片，进出大门的人员一律从防护棚中通行。

合理安排各班组劳动力，外脚手架拆除严禁在垂直方向同时作业，决不允许下部做外饰面和上部脚手架同时进行。

本工程脚手架拆除采用分高度分段拆除方案，即每完成二层外饰面后随即进行该二层高度的外脚手架拆除，如此重复，直至完全拆除。

随着脚手架的向下拆除，对外墙饰面、门及窗要及时做好清洁和保护工作，每组派二位责任心强的同志参加，脚手架连接饰面的修补与脚手架同步进行，饰面修补经认定合格，并做好清洁和保护工作后方可继续向下拆除脚手架。

为尽量减少外墙脚手架饰面修补的工作量，在拆完上一段脚手架后，应在下一段贴面开始前调整脚手架的斜撑杆及连接杆数量，做到该段每层连接点每立面不少与3只，且保证两端的点连接点，原设斜撑楼层的斜撑某杆亦调整至每立面不少于3根(与该层连接杆同位置)。

脚手架拆除与搭设顺序正好相反，即先搭后拆、后搭先拆，其顺序为：安全网——竹片——栏杆——剪力撑(随每步脚手架拆除)——中间搁栅钢管——大横杆——小横杆——立柱。

钢管搭设的双排脚手架，必须设可靠的避雷措施。

施工前必须进行安全技术交底，所有架子工必须持证上岗。

搭设施工用的脚手架材料，必须把好材料质量关，不符合规定要求的材料，严禁使用。

脚手架必须随着楼层的施工要求搭设，搭设时应避开立体交叉作业，搭设时严格按规定的构造尺寸进行施工，控制好立杆的垂直度，横杆水平并确保节点符合要求。

脚手架施工均布荷载不超过200kg/m2，必要时要分荷施工，作业层外侧设挡脚板，用12＃铅丝与立杆固定。

施工脚手架的连墙杆及节点扣件不得任意拆除。

施工过程，应随时观察地基及脚手架的变化情况，大风雪后，要观察有无变化，发现问题及时处理。

未尽事宜应严格按现行建筑安全操作规程进行施工。

施工脚手架搭设挑架卸料台时另见卸料平台施工方案。

脚手架防雷采用φ12圆钢与结构防雷相连接，摇测电阻不大于8Ω。

在施工过程中，遇有雷雨，钢脚手架板上施工人员应立即离去。

1、主梁槽钢采用16号槽钢槽口水平，次梁采用12号槽钢槽口水平，斜拉钢丝绳采用6*19直径钢丝绳。

根据本工程特点以及立面的情况和周边环境决定布置受料平台，以便将无法用施工电梯运输的大件材料、照明用具等设备等由塔吊先吊运至受料平台上，再转运至使用或安装地点。根据本工程施工进度的要求及现场实际情况设置。

次梁选用槽钢[16制作。4.0m长钢平台设4道次梁，焊接在主梁凹槽内，[16槽钢截面特性：重量0.205kN/m，Wx=140.9×103，h=160mm，b=65mm。

铺板0.4×1×1.2=0.48kN/m

[16槽钢0.205×1.2=0.246kN/m

施工荷载(均布)1.5×1×1.4=2.1kN/m

∑q=2.826kN/m

施工荷载(集中)p=5×1.4=7kN

集中荷载处于最不利位置(在次梁跨中)

=
×2.826×32＋
×7×3=8.43kN·m

σ=
=59.8N/mm2＜ƒ=215N/mm2

选用槽钢［16，其截面特性为：重量0.205kN/m，Wx=140.9×103，h=160mm，b=65mm

［16槽钢0.205×1.2=0.246kN/m

栏杆、密目网0.115×1.2=0.138kN/m

300×30mm木挡板0.072×1.2=0.086kN/m

∑q=0.47kN/m

次梁（L）传递荷载，计算简图见图2、图3

P1（L1传）=
kN

P2（L2传）=
kN

P2处于主梁最不利位置，在L2上，且在L2边缘0.6m处（混凝土料斗中心距主梁0.6m）

选用3m长，3mm厚钢架板，板宽不小于300mm，并以与槽钢焊接相固定。计算简图见图4

q=0.4×1×1.2＋1.5×1×1.4=2.58kN/m

集中荷载：P=5×1.4kN

P1=RB=9.53kN（见主梁计算）

P2=PB′=7.97kN（由图5计算）

查表：6×19钢丝绳被断拉力换算系数a=0.82。作吊索用钢丝绳的法定安全系数[K]=10。

Fg¹=0.82×288=236.16KN

在钢平台主梁［16中吊环位置，焊φ18吊环吊环。

（1）钢板割孔处强度按下式计算：

N=T2=11.27kN（见钢丝绳计算）

An=（100－40）×8=480mm2

焊缝高6mmDZ∕T 0064.91-2021 地下水质分析方法 第91部分：二氯甲烷、氯乙烯、1,1-二氯乙烷等24种挥发性卤代烃类化合物的测定 吹扫捕集气相色谱-质谱法.pdf，有效厚度为
，焊缝周长R为（160+100）×2=520mm，查表可知

钢平台的搁支点与上部拉结点必须位于建筑队物上，不得设置在脚手架等施工设备上，支撑系统不得与脚手回连接。

钢平台搁支点的混凝土梁（板）应预埋铁件，宜于与楼板用φ18圆钢预埋连接，以利平台多次周转使用。

钢丝绳与平台的水平夹角宜45度－60度。

吊运平台时应使用卡环，不得使吊钩直接钩挂平台吊环。

钢平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于3个，建筑锐角利围系钢丝绳处应加衬软垫物，钢平台外口应略高于内口。

某隧道安全专项施工方案钢平台左右两侧必须装置固定的防护栏杆和密目安全网。

7、搭设脚手架时应预留钢平台位置；平台两侧脚手架的立杆应用双立杆加强。

本卸料料平台按施工荷载1500N/m2，集中荷载按5000N/m2设计，在实际使用过程中必须限量在800N/m2，即整个受料台承受重量为800公斤，并于受料平台挂限量标志，同时应有专人负责监督。