施工组织设计下载简介

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宜春新火车站综合交通枢纽工程悬挑外脚手架施工方案

①脚手架材质必须符合国家标准：钢管脚手架的杆件连接必须使用合格的钢扣件。

②结构脚手架立杆间距不得大于1.5m，大横杆间距不得大于1.2m，小横杆间距不得大于1m，脚手架必须按楼层与结构拉接牢固，拉接点垂直距离不得超过4m，水平距离不得超过6m，拉接所用的材料强度不得低于双股8号铝丝的强度，高大架子不得使用大于20cm，不得行空隙和探头板、飞跳板、脚手板下层设水平网，操作面外侧应设两道护身栏杆和一道挡脚板或设一道护身栏杆，立挂安全网，下口封严，防护高为1.2m严禁用竹笆做脚手板。

③脚手架必须保证整体不变形，防高度20m以上的外脚手架纵向必须设置十字盖，十字盖高度不得超过7根立杆，与水平面夹角应为45～60°，高度在20米以下的必须设置反斜支撑，特殊脚手架和20m以上的高大脚手架必须有设计方案。有脚手架结构计算书，特殊情况必须采取有效的防护措施。

④临边施工区域，对人或物构成危险的地方必须支搭防护棚，确保人、物的安全。高处作业需搭设脚手板的，间距不得大于2m，高处作业，严禁投扔物料。

⑤高空作业人员必须持证上岗，经过现场培训、交底，安装人员必须系安全带，交底时按方案要求结合施工现场作业条件和队伍情况做详细交底JGT 126-2017 建筑门窗五金件 传动锁闭器.pdf，并确定指挥人员，在施工时按作业环境做好防滑、防坠落事故发生。发现隐患要立即整改，要建立登记、整改检查，定人、定措施、定完成日期，在隐患没有消除前必须采取可靠的防护措施，如有危及人身安全的紧急险情，应立即停止作业。

3、坍塌事故的预防与应急

坍塌事故往往伤害人员多，后果严重，多为重大或特大人身伤亡事故，本工程必须做好连墙件、悬挑工字钢、钢丝绳、立杆、大、小横杆、剪刀撑等设备设施的连接处理，确保各个节点的连接必须牢固可靠。本工程绝不允许发生坍塌事故。

10.9事故后处理工作

1、查明事故原因及负责人。

3、分析原因并制订整改的相关措施，防止此类情况再次发生。

4、对相关责任人进行教育和处罚。

5、现场恢复。充分辨识恢复过程中存在的危险，当安全隐患彻底清除后，方可恢复正常工作状态。

第十一章附件：普通型钢悬挑脚手架计算书

（本工程安全计算软件品茗安全2012珊瑚版）

双排脚手架搭设高度为16.6m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.85m，立杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.65m；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为3根；

脚手架沿墙纵向长度为150.00m；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布荷载(kN/m2):4.000；脚手架用途:其它用途；

本工程地处江西宜春市，基本风压0.3kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3层；

脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.7m，建筑物内锚固段长度2.1m。

锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；

楼板混凝土标号:C35；

钢丝绳安全系数为:6.000；

钢丝绳与墙距离为(m):4.500；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.5m。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.5/4=0.131kN/m；

活荷载标准值:Q=4×1.5/4=1.5kN/m；

荷载的计算值:q=1.2×0.038+1.2×0.131+1.4×1.5=2.304kN/m；

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

Mqmax=ql2/8

最大弯矩Mqmax=2.304×0.852/8=0.208kN·m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=40.953N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=40.953N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.131+1.5=1.67kN/m；

νqmax=5ql4/384EI

最大挠度ν=5.0×1.67×8504/(384×2.06×105×121900)=0.452mm；

小横杆的最大挠度0.452mm小于小横杆的最大容许挠度850/150=5.667与10mm，满足要求！

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值:P1=0.038×0.85=0.033kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.35×0.85×1.5/4=0.112kN；

活荷载标准值:Q=4×0.85×1.5/4=1.275kN；

荷载的设计值:P=(1.2×0.033+1.2×0.112+1.4×1.275)/2=0.979kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

Mmax=0.08ql2

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=0.417Pl

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.417×0.979×1.5=0.612kN·m；

M=M1max+M2max=0.007+0.612=0.619kN·m

最大应力计算值σ=0.619×106/5080=121.907N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力计算值σ=121.907N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

νmax=0.677ql4/100EI

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

νmax=0.677×0.038×15004/(100×2.06×105×121900)=0.052mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

νpmax=3.029Pl3/100EI

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

P=(0.033+0.112+1.275)/2=0.71kN

ν=3.029×0.71×15003/(100×2.06×105×121900)=2.889mm；

最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.052+2.889=2.941mm；

大横杆的最大挠度2.941mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

小横杆的自重标准值:P1=0.038×0.85×3/2=0.049kN；

大横杆的自重标准值:P2=0.038×1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.35×0.85×1.5/2=0.223kN；

活荷载标准值:Q=4×0.85×1.5/2=2.55kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.049+0.058+0.223)+1.4×2.55=3.966kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架立杆荷载的计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1=[0.1248+(0.85×3/2)×0.038/1.80]×16.60=2.523kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2

NG2=0.35×3×1.5×(0.85+0.65)/2=1.181kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m

NG3=0.14×3×1.5/2=0.315kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2

NG4=0.005×1.5×16.6=0.125kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.144kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=4×0.85×1.5×1/2=2.55kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.144+0.85×1.4×2.55=8.007kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.144+1.4×2.55=8.543kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×0.3×0.74×0.214=0.033kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.033×1.5×1.82/10=0.019kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=8.007kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=N'=8.543kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=8007.24/(0.186×489)+19233.044/5080=91.822N/mm2；

立杆稳定性计算σ=91.822N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=8542.74/(0.186×489)=93.924N/mm2；

立杆稳定性计算σ=93.924N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.3，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.3=0.041kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=0.938kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5.938kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=650/15.8的结果查表得到φ=0.882，l为内排架距离墙的长度；

A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=5.938

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=5.938小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求！

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为850mm，内排脚手架距离墙体650mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1500mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×4.144+1.4×2.55=8.543kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m；

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

R2=11.723kN；

R3=6.579kN；

最大弯矩Mmax=2.569kN·m；

最大应力σ=M/1.05W+N/A=2.569×106/(1.05×141000)+3.908×103/2610=18.849N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值18.849N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

九、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

σ=M/φbWx≤[f]

经过计算得到最大应力σ=2.569×106/(0.85×141000)=21.358N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=21.358小于[f]=215N/mm2,满足要求！

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

RAH=ΣRUicosθi

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

RU1=12.357kN；

钢丝拉绳(支杆)的内力计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为

RU=12.357kN

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1850MPa，直径12.5mm。

得到：[Fg]=14.946kN>Ru＝12.357kN。

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

N=RU=12.357kN

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(12357×4/(3.142×50×2))1/2=12.5mm；

实际拉环选用直径D=14mm的HPB235的钢筋制作即可。

十二、锚固段与楼板连接的计算

水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.282kN；

某路灯工程安装施工组织设计压环钢筋的设计直径D=20mm；

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；

A=πD2/4=3.142×202/4=314.159mm2

σ=N/2A=281.698/314.159×2=0.448N/mm2；

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面湖南省危险性较大的分部分项工程专项施工方案专家论证管理办法，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！