施工组织设计下载简介

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M1=0.1q1l2=0.1×7.202×0.32=0.065KN·m

面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；

=2.58N/mm2

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：

NB／SH／T 0821-2010标准下载q=1.05×（24×0.12＋1.1×0.12＋0.3）=3.478KN/m；

面板最大容许挠度值:300/400=0.8mm；

面板弹性模量:E=4500N/mm2；

0.677×3.478×3004

=0.28mm<0.8mm

100×4500×151200

次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm，间距0.3m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

截面抵抗矩W=50×80×80/6=53333mm3；

截面惯性矩I=50×80×80×80/12=2133333mm4；

次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=1.05m。

q1=0.9×[1.2×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×2.5]×0.3=2.018KN/m

q2=0.9×[1.35×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×0.9×2.5]×0.3=2.058KN/m

根据以上两者比较应取q=2.058KN/m作为设计依据。

施工荷载为均布线荷载：

M=0.1ql2=0.1×2.058×1.052=0.227KN·m

木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；

=4.26N/mm2

次楞抗弯强度满足要求!

V=0.6ql=0.6×2.058×1.05=1.297KN

木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2,

3×1.297×103

=0.486N/mm2

次楞抗剪强度满足要求!

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：

q=0.3×（24×0.12＋1.1×0.12＋0.3）=0.994KN/m

次楞最大容许挠度值:1050/250=4.2mm；

次楞弹性模量:E=10000N/mm2；

0.677×0.994×1050.004

=0.38mm<4.2mm

100×10000×2133333

主楞采用:单钢管，截面抵拒矩W=4.49cm3，截面惯性矩I=10.78cm4

当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取2.5kN/mm2。

首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。

作用在次楞上的均布线荷载设计值为：

q11=0.9×[1.2×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×2.5]×0.3=2.018kN/m

q12=0.9×[1.35×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×0.9×2.5]×0.3=2.058kN/m

根据以上两者比较应取q1=2.058kN/m作为设计依据。

次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×2.058×1.05=2.377kN。

次楞作用集中荷载P=2.377kN，进行最不利荷载布置如下图：

最大弯矩Mmax=0.882kN.m；

主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；

196.437N/mm2<205N/mm2

主楞抗弯强度满足要求!

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。

首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。

作用在次楞上的均布线荷载设计值为：

q=0.3×（24×0.12＋1.1×0.12＋0.3）=0.994kN/m

次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×0.994×1.05=1.148kN。

以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=1.456mm。

主梁的最大容许挠度值:1050/150=7.0mm，

最大变形Vmax=1.456mm<7.0mm

水平杆传给立杆荷载设计值R=9.160KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。

因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按河南10年一遇风压值采用，ω0=0.5kN/m2。

模板支架计算高度H=20m，按地面粗糙度C类　有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数µz=0.74。

计算风荷载体形系数µs

将模板支架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表8.3.1第33项和37项的规定计算。模板支架的挡风系数(=1.2×An/(la×h)=1.2×0.147/(1.05×1.5)=0.112

式中An=(la+h+0.325lah)d=0.147m2

单排架无遮拦体形系数：µst=1.2(=1.2×0.112=0.13

无遮拦多排模板支撑架的体形系数：

风荷载标准值ωk=µzµsω0=0.74×0.25×0.5=0.093kN/m2

风荷载产生的弯矩设计值：

0.92×1.4ωklah2

0.92×1.4×0.093×1.05×1.52

按下列各式计算取最大值：

0.9×{1.2×[0.133×5.1+(24×0.12＋1.1×0.12＋0.3)×1.05×1.05]+1.4×(2.5×1.05×1.05+0.025/1.05)}=8.179kN；

0.9×{1.35×[0.133×5.1+(24×0.12＋1.1×0.12＋0.3)×1.05×1.05]+0.9×1.4×(2.5×1.05×1.05+0.025/1.05)}=8.413kN；

立杆轴向力取上述较大值，N=8.413KN。

立杆的稳定性计算公式:

λ=Lo/i=150/1.59=94<180，长细比满足要求!

按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.594；

=33.404+5.568=38.972N/mm2

0.594×4.24×102

1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=8.413kN

垫木作用长度1.1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=1.1×0.3=0.33m2

3、地基土为素填土，其承载力设计值fak=120kN/m2

立杆垫木地基土承载力折减系数mf=0.4

立杆底垫木的底面平均压力

=25.49kN/m2

支架应按砼浇筑前和砼浇筑时两种工况进行抗倾覆验算，抗倾覆验算应满足下式要求：

架体高度5.1m，宽度10m，取一个立杆纵距1.05m作为架体计算长度。

(一)砼浇筑前架体抗倾覆验算

混凝土浇筑前，支架在搭设过程中，倾覆力矩主要由风荷载产生。

1、风荷载倾覆力矩计算

作用在模板支撑架上的水平风荷载标准值ωk=0.093kN/m2

风荷载作用下的倾覆力矩M0=1.4×0.093×1.05×5.1×5.1/2=1.78KN.m

2、架体抗倾覆力矩计算

当钢筋绑扎完毕后，架体、模板与钢筋自重荷载标准值如下（立杆取11排。）：

0.133×5.1×11+(0.3+1.1×0.12)×1.05×10=12.00KN

架体自重作用下产生的抗倾覆力矩

γ0Mr=0.9×0.9×12.00×10/2=48.60KN.m

M0

(二)砼浇筑时架体抗倾覆验算

混凝土浇筑时GBT50121-2005 建筑隔声评价标准.pdf，支架的倾覆力矩主要由泵送混凝土或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载产生，附加水平荷载以水平力的形式呈线荷载作用在支架顶部外边缘上。抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土和模板自重等永久荷载产生。

1、附加水平荷载产生的倾覆力矩计算

附加水平荷载取竖向永久荷载标准值的2%，

(0.133×5.1×11+(0.3+25.10×0.12)×1.05×10)×2%=42.24×2%=0.845kN

附加水平荷载下产生的倾覆力矩M0=1.4×0.845×5.1=6.033KN.m

2、架体抗倾覆力矩计算

架体自重作用下产生的抗倾覆力矩

京沪铁路罗尔庄特大桥上跨104国道安全施工方案γ0Mr=0.9×0.9×42.24×10/2=171.07KN.m

M0