施工组织设计下载简介

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玉兰小区框支剪力墙结构工程模板施工方案

现场随部位留置同条件试块，拆模以同条件试块的强度为依据。

下调楼板及模板支柱顶托，使底模下降　→　分段分片拆除楼板模板　→　拆除梁侧模板　→　拆除碗扣架部分水平拉杆　→　拆除梁底模板及支撑系统。

拆模时要有专门负责人。谁支模谁拆除，并负责二次倒着使用，拆模时要严禁使大锤砸、撬棍乱撬，确保棱角不受损坏，拆模顺序应本着先支后拆，先上后下，先里后外矿安全监察办事处新建工程施工组织设计.doc，先拆除不承重模板，后拆承重模板为原则。

拆除梁下支柱时，先从跨中开始，分别向两端拆除。在任何时候拆除模板都必须二人以上进行，拆模时要环顾四周上下左右，以防材料突然坠落伤人己。

对活动部件必须一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必须将没有拆完的工作点、工作面、模板（活动部分）临时加设支顶，固定牢靠，以防坠落。所有模板及龙骨等要人工传递，尤其是本工程采用5＃槽钢做小龙骨，双层或三层碗扣架，更不能往下扔，确保结构顶板表面不受损，严禁各种挂板自由坠落于地面。

对于所拆下的模板按编号及时码放整齐与清理干净，各种材料不要集中码放，以防给结构本身带来不利影响。

为使结构不受影响，模板拆除时，先将后浇带下竖向支撑、模板拆除。拆除后，将顶撑支回（支设方法如下图）。然后拆除其余模板。注意在后浇带范围禁止堆放模板、钢管等任何物品。

六、质量标准及保证措施

本工程为创“海河杯”，按照“海河杯”质量目标施工要求，制定模板配制质量的规范要求

主控项目：模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性。

一般项目：1、模板接缝无漏浆，并浇水湿润。

2、模板与混凝土接触面清理干净并涂刷隔离剂，

3、浇筑混凝土前，模板内杂物清理干净。

现浇结构模板安装的允许偏差,要求符合下表的规定。

轴线位置（柱、墙、梁）

截面尺寸（柱、墙、梁）

预埋管、预留孔中心线位置

本项目开展全面质量管理工作,严格按照一案三工序法组织施工，严格按照图纸要求、按照工艺标准、按照规范要求施工,并坚持自检、互检和交接检的工作方法。

由技术部、物资部、质检站对进场的模板、支撑和加工材料，进行认真检查,不合格的禁止采用。

为了保证施工质量，对进场的班组人员进行考核，通过后才可以上岗。

保证测量放线结构施工中轴线位置、标高位置的准确。

墙体大模板在安装前用铁铲把模板上的灰浆清理干净，然后用拖布把灰尘清净，之后再均匀涂刷脱模剂，涂刷脱模剂的时间不可过早，防止板面粘灰尘，影响砼表面观感。

门洞口模板除了采用水平支撑，还在内侧加设45°斜撑，确保刚度。

窗模在下口留设排气孔，确保空气排除以达到保证砼质量的目的。

墙、柱模板拼装前，先在墙根部，柱位置线以外粘贴海棉条。

所有支撑、龙骨及柱箍的规格、间距经计算确定，安装时严格执行。

梁板应按规格要求起拱；梁高大于700mm时加穿墙螺栓。

通排柱、剪力墙、主次梁要拉通线对模板进行校正，通线拉好后，不要撤，随打砼，设专人观察模板有无变形走位，及时调整模板。

所有模板拼缝处均粘贴海棉条，与砼面接触的模板面粘贴密封条。

严格执行同条件试块砼强度达标制度，不达标绝不拆模。

本工程提倡节约，反对浪费，严禁长料短用，对于浪费者长料短用者一旦发现，给予本材料十倍罚款。

本项目的安全生产和文明施工,确保天津市文明样板工地，争创国家安全文明工地。

严格执行项目制定的安全生产责任制，各负其责。

坚持周一安全教育活动，总结上周工作情况，对本周的工作安排,有针对性的教育，并认真记录。施工前，做好安全技术交底工作，做好文字记录并签字齐全。

支模应按顺序进行，模板及支撑系统在没有固定前，禁止利用拉杆支撑攀登，不准在拆除的模板上进行操作。

水平拉杆不准钉在脚手架等不稳定的物体上。

模板支撑要求符合施工组织设计及方案的要求，不得擅自更改。

拆模时按顺序逐块拆除，大模板拆除后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分；拆除顶板时，设临时支撑，确保安全施工。

拆模板时，对活动部件一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，将活动部分固定牢靠，以免发生事故。

在4m以上高空拆除模板时，不让模板等材料自由下落，更不得大面积同时撬落。

模板上的小配件等装入专用箱或背包中，禁止随手乱丢，以免掉落伤人。

基槽上口的1m范围内不堆放钢模板及支承件。塔吊运模板有专人负责指挥，大模板吊装就位时要求平稳、准确。

做好现场多层板及其它易燃品的堆放管理。

施工作业时，施工人员必须遵守现场的安全操作规程，戴好安全帽，穿好防滑鞋，不得违章指挥，违章操作。

工作中,特殊工种持证上岗,且不让非本工种人员从事特种作业。

保持墙体模板本身的整洁，起吊时应防止碰撞墙体，堆放要合理，保持板面不变形。

模板堆放地点要坚实平整，不得有积水或冰雪现象。

模板存放要满足自稳要求。

模板堆放时，下面垫方木,保持自稳。

拆模时，不得用大锤硬砸硬撬，用撬棍时在撬棍下垫木方，以免损坏砼表面，防止砼墙面及门窗洞口等处出现裂纹。

操作和运输过程中，不得抛掷模板。拆下的模板、扣件、螺栓等分类码放，模板堆放场地应平整。

拆下的钢模板认真检查质量，如发现表面不平、变形、边受损等现象时，及时修理，拆下的零星配件用箱或袋收集，不得随意散落放置。

安装和拆除模板时，注意不要破坏已预埋管线、预埋盒等。

模板安装过程中，不得随意开孔。涉及到钢管支撑、木方、脚手板等材料，不得随意乱锯、切断。

浇筑砼时，派专人检查模板情况，出现问题及时解决。

梁、板、多层板模板加工、使用完毕后，分类码放，存放地点设防雨措施。

柱模验算（选最大及层高最高的进行验算）

1、荷载计算：柱截面1000×1000mm，地下一层柱最高为5.5

新浇砼的侧压力（F），已知：γc=24KN/m3，V=3m/h，H=5.5m，β1=1.2，β2=1.2(坍落度160mm)，t0=5h

可得Fa=0.22γc•t0•β1•β2•V1/2=0.22×24×5×1.2×1.2×31/2

=65.85KN/m2

另由式Fb=γcH得：F2=24×5.5=132KN/m2

取侧压力标准值F=65.85KN/m2，并乘以分项系数1.2，

所以F1=1.2×65.85=79.01KN/m2

倾倒砼产生的侧压力(F2)

倾倒对垂直面模板产生的水平荷载取2KN/m2，并乘以活荷载分项系数1.4。

F2=1.4×2=2.8KN/m2

F’=79.01+2.8=81.81KN/m2，乘以0.85折减系数

F=79.01*0.85=67.16KN/m2(不考虑倾倒对垂直面模板产生的水平荷载)F=81.81*0.85=69.54KN/m2

69.54×103×0.4×0.9=25034N

M14螺栓许用拉力17800N

25034N<2×17800=35600N，安全。

截面为1000×1000的柱，中间不加螺栓。故取该柱进行柱箍验算，取柱箍计算长度为1000，采用双根木方。

木方线荷载为69.54×103×0.4=27816N/m

M=1/8ql2=1/8×27816×12=3477N·m

Q=M/WX=3477×103/(1003×2/6)=10.4N/mm2

q=67.16×103×0.4=26864N/m。

fmax=5ql4/384EI=5×26.864×9004/(384×9000×8333333×2)=1.5mm<[ω]=900/400=2.25mm

墙体木模次楞在施工过程中最不利的情况侧压力不是均匀分布，因此可简化为简支梁计算。

强度验算仅考虑新浇砼侧压力与倾倒砼进产生的载荷。

新浇砼的侧压力（F1）

已知：rC=24KN/m3，V=2m/h，β1=1.2(缓凝剂),

β2==1.2(坍落度16mm),t0=5h

可得F=0.22rc·to·β1·β2V1/2=0.22×24×5×1.2×1.2×21/2

=53.76KN/m2

另由式F=γcH=24*5.6=134.4KN/m2

取侧压力标准值F=65.85KN/m2,并乘以分项系数1.2

所以F1=1.2×53.76=64.52KN/m2

倾倒砼产生的侧压力(F2)

倾倒对垂直面模板产生的水平荷载取2KN/m2，并乘以活荷载分项系数1.4。

F2=1.4×2=2.8KN/m2

F3=F1+F2=64.52+2.8=67.32KN/m2

乘以0.85折减系数q=67.32×0.85=57.22KN/m2

计算模型取三跨连续梁。线荷载q1=0.75×57.22=40.06KN/m

抗弯强度验算（l=700mm，Φ48钢管的W为5.08cm3）

Mmax=0.1ql2=0.1×40.06×0.72=1.96KN·m

σm=M/Wn=1.96×106/5.08×103×2=193N/mm2＜fm=205N/mm2（可）

V=40.06×0.7=28KN

τ=V/2A=28×103/2×4.89×103=2.87N/mm2＜205N/mm2（可）

ω=0.677ql4/100EI=0.677×40.06×7004/100×2.06×105×12.19×104=0.3mm＜[ω]=1.5mm（可）

对拉螺栓垂直间距650mm，水平间距500mm，直径为14mm。

N=0.65×0.5×57.22=18.597KN

σ=18.597×103/3.14×72=120.87N/mm2＜[f]=205N/mm2

1、荷载计算（取300mm跨度及一层楼板厚度180）

180厚新浇砼自重：1.0×24000×0.18=4320N/m2

钢筋自重：1.0×1100×0.18=198N/m2

施工荷载：1.4×2500=3500N/m2

恒载总计：4518N/m2

荷载总计：8018N/m2

次龙骨采用5#槽钢，W=3.55CM3

q1=0.3×8018=2405.4N/m

q2=0.3×4518=1355.4N/m

P=3500×0.3=1050N/m

施工荷载为均布载荷：M1=q1l2/8=1/8×2405.4×1.22=432.972N·m

施工荷载为集中载荷：M2=q2l2/8+Pl/4=1/8×1355.4×1.22+1/4×1050×1.2

=243.972+315=558.972N·m

σ=M2/Wxj=558.972×103/(3.55×103)=157.46N/mm2<[f]=205N/mm2

5#槽钢：I=8.3×104mm4、E=2.06×105N/mm2

应只采用恒载标准荷载：

q=0.3×4518=1355.4N/m

ω=0.677ql4/100EI=0.677×1.355×12004/100×2.06×8.3×109

=1.85mm<[ω]=1200/400=3mm合格

3、主龙骨验算：计算模型取三跨连续梁。为计算方便将次龙骨传递来的集中荷载转化为均布荷载计算，同时，因木方长度有限，不考虑活载的最不利分布。

100×100木方：I=8.3×106mm4、E=9000N/mm2

恒载：P1=6275×1.2=7530N/m

活载：P2=3500×1.2=4200N/m

M1=0.1q1l2=0.1×11730×1.22=1689N·m

σ=M1/Wxj=1.689×106×50/（8.3×106）

=10.1N/mm2

只采用恒载标准荷载：7530N/m

ω=0.677ql4/100EI=0.677×7.53×12004/100×9000×8.3×106

=1.4mm<[ω]=1200/400=3mm,合格

N=P=9.775×1.2×1.2=14.08KN

σ=N/A=14.08×103/489=28.7N/m2<[f]=205N/m2

取L=1.5+2×0.4=2.3

λ=2300/15.8=146，查表得ψ=0.324

σ=N/φA=14080/0.324×489=89N/mm2＜205N/mm2（可）

1、底模次龙骨（50×100木方）验算

模板自重　　5×（0.015×0.2+0.05×0.1）×1.2=0.05KN/m

新浇混凝土自重　24×0.55×0.60×1.2=9.504KN/m

钢筋自重　　1.5×0.2×1.2=0.36KN/m

振捣荷载　　　2.0×0.2×1.4=0.56KN/m

合计：　　10.474KN/m

Mmax=0.105ql2=0.105×10.474×0.62=0.68KN·m

σm=M/Wn=0.68×106/83333＝8.6N/mm2＜fm（可）

V=0.606ql=0.606×10.474×0.6＝3.81KN

剪应力τ=3V/2bh=3×3810/（2×50×100）＝1.143N/mm2＜1.4N/mm2（可）

荷载不包括振捣荷载q2=9.914KN/m

ω=0.644ql4/100EI=0.644×9.914×6004/100×8.3×106×9000＝0.048mm＜

[ω]=l/400=2.5mm（可）

竖向荷载P=[5×（0.35×0.015+0.05×0.1）×0.6+24×0.55×0.60×0.6+1.5×0.55×0.60×0.6]×1.2+(2×0.55×0.6)×1.4=7.02KN

弯矩M=1/4PL=1/4×7.02×0.60=1.053KN•m

σ=M/Wx=1.053×103×103/(8.9×103)=122N/mm2<205N/mm2

荷载不包括振捣荷载F2=6.10KN/m

ω=Fl3/48EI=6.10×7504/48×2.06×105×12.19×104

＝1.4mm＜[ω]=650/400=1.63mm（可）挠度满足要求

N=5.45＋14.08/2=12.49KN

N/A=12.49×103/489=25.6N/mm2<205N/mm2

取L=1.5+2×0.4=2.3

λ=2300/15.8=146，查表得ψ=0.324

σ=N/φA=12490/0.324×489=78N/mm2＜205N/mm2（可）

取T=15℃，β1=1，β2=1.15，t0=5h，浇筑速度V=3m/h

F1=0.22γct0β1β2V1/2=52.6KN/m2

F2=γch=24×0.75=18KN/m2

取其较小者　F=18×1.2=21.6KN/m2

振捣荷载　4.0×1.4=5.6KN/m2

以上两项合计：27.2KN/m2

次龙骨50×100木方验算（间距取250mm）

将荷载转化为线荷载为6.8KN/m，乘以0.9折减系数得q1=6.12KN/m。

钢筋混凝土现浇斜腿刚构的施工方案抗弯强度验算（l=700mm）

σm=M/Wn=3.78N/mm2＜fm（可）

剪应力τ=3V/2bh=3×2600/（2×50×100）＝0.78N/mm2＜1.4N/mm2（可）

荷载不包括振捣荷载q2=5.4KN/m

ω=0.644ql4/100EI=0.644×5.4×7004/100×8.3×106×9000＝1.1mm＜

支承桩施工方案[ω]=700/400=1.8mm（可）