施工组织设计下载简介

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其中R－最大极限承载力；

Qsk－单桩总极限侧阻力标准值；

Qpk－单桩总极限端阻力标准值；

ηs,ηp－分别为桩侧阻群桩效应系数GA／T 487-2020标准下载，桩端阻群桩效应系数；

γs,γp－分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数；

qsik－桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；

qpk－极限端阻力标准值；

u－桩身的周长，u=πd=2.51m；

Ap－桩端面积,Ap=0.50m2；

li－第i层土层的厚度；

各土层厚度及阻力标准值如下表:

序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称

140.005.000.00淤泥

222.0020.00230.00粉质粘土

34.0030.00500.00中砂

41.0036.001000.00圆砾

512.0042.001800.00卵石

由于桩的入土深度为69.00m,所以桩端是在第5层土层。

已知：桩中心距：Sa=a=3.00m，桩直径：d=0.80m，承台宽度：Bc=5.00m，桩入土长度：l=69.00m

由Sa/d=3.00/0.80=3.75，Bc/l=5.00/69.00=0.07

查表得：ηs=1.13，ηp=1.20

R=1508.62kN>1032.29kN，桩的竖向极限承载力满足要求!

非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：

Uk=Σλiqsikuili

其中：Uk－桩基抗拔极限承载力标准值；

ui－破坏表面周长，取u=πd=2.51m；

qsik－桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；

λi－抗拔系数，砂土取0.50～0.70，粘性土、粉土取0.70～0.80，桩长l与桩径d之比小于20时，λ取小值；

li－第i层土层的厚度。

经过计算得到：Uk=Σλiqsikuili＝1518.02kN；

整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：

Ugk=（ulΣλiqsikli）/3=3060.27kN

ul──桩群外围周长，ul=4×（3+0.8)=15.20m；

γ0N≤Ugk/2+Ggp

γ0N≤Uuk/2+Gp

Ugk/2+Ggp=3060.267/2+4981.8=6511.93kN>1.0×4.795kN

Uuk/2+Gp=1518.018/2+867.08=1626.09kN>1.0×4.795kN

As=πd2/4×0.65%=3.14×8002/4×0.65%=3267mm2

经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！

经过计算得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！

配筋值：HRB335钢筋，10根16。实际配筋值3418.7mm2。

依据《建筑桩基设计规范》

承台自重：Gc=25×Bc×Bc×h×1.2=25×5.00×5.00×1.35×1.2=1012.50kN

作用在基础上的垂直力：N=1.2×(Gt+Gc+Q)=1.2×(700.00+1012.50+60.00)=2127.00kN

总的最大弯矩值Mmax=1500.00kN·m

φ=(3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)

水平力：V=1.2×(ω×B×H×Φ+P)=1.2×(0.60×1.50×92.00×0.89+35.00)=130.80kN

4、每根格构柱的受力计算

作用于承台顶面的作用力：N=2127.00kN

Mmax=1500.00kN·m

图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。

（1）、桩顶竖向力的计算

Ni=(F+G)/4±Mxyi/Σyi2±Myxi/Σxi%2%；

式中：N－单桩个数，n=4；

F－作用于桩基承台顶面的竖向力设计值；

Mx,My－承台底面的弯矩设计值；

xi,yi－单桩相对承台中心轴的XY方向距离；

Ni－单桩桩顶竖向力设计值；

经计算得到单桩桩顶竖向力设计值

（2）、桩顶剪力的计算

V0=V/4=130.80/4=32.70kN

二、塔吊与承台连接的螺栓验算

Nvb=nvπd2fvb/4=1×3.14×20.002×320/4=100.53kN

Nv=V/n=130.80/12=10.90kN<100.53kN

螺栓抗剪强度满足要求。

其中Mx1,My1－计算截面处XY方向的弯矩设计值；

Ni1－单桩桩顶竖向力设计值；

经过计算得到弯矩设计值：Mx1=My1=2×0.75×885.30=1327.96kN·m。

2、承台截面主筋的计算

As=M/(γsh0fy)

αs=M/(α1fcbh02)

式中：αl－系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；

fc－混凝土抗压强度设计值查表得19.10N/mm2；

fy－钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2；

经过计算得：αs=1327.96×106/(1.000×19.100×5.000×103×(1300.000)2)=0.008；

Asx=Asy=1327.96×106/(0.996×1300.000×300)=3419.138mm2；

由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:

1350×5000×0.15%=10125mm2；

3、承台斜截面抗剪切计算

根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=885.30kN。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：

γ0V≤βfcb0h0

其中：γo－建筑桩基重要性系数，取1.00；

Bc－承台计算截面处的计算宽度，Bc=5000.00mm；

当λ<0.3时，取λ=0.3；当λ>3时,取λ=3，得λ=0.58；

β－剪切系数，当0.3≤λ＜1.4时，β=0.12/(λ+0.3)；当1.4≤λ≤3.0时，β=0.2/(λ+1.5)，得β=0.14；

fc－混凝土轴心抗压强度设计值，fc=19.10N/mm2；

则，1.00×885.30=885.30kN≤0.14×19.10×5000.00×1300.00/1000=17381.00kN；

经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！

四、单肢格构柱截面验算

A=49.07cm2i=4.89cmI=1175.08cm4z0=4.55cm

每个格构柱由4根角钢L160x16组成，格构柱力学参数如下：

An1=A×4=49.07×4=196.28cm2；

ix1=(Ix1/An1)0.5=(78953.53/196.28)0.5=20.06cm；

2、格构柱平面内整体强度

Nmax/An1=885.30×103/(196.28×102)=45.10N/mm2

格构柱平面内整体强度满足要求。

3、格构柱整体稳定性验算

L0x1=lo=2.00m；

λx1=L0x1×102/ix1=2.00×102/20.06=9.97；

单肢缀板节间长度：a1=0.50m；

λ1=L1/iv=50.00/3.14=15.92；

λ0x1=(λx12+λ12)0.5=(9.972+15.922)0.5=18.79；

查表：Φx=0.94；

Nmax/(ΦxA)=885.30×103/(0.94×196.28×102)=47.99N/mm2

格构柱整体稳定性满足要求。

λmax=λ0x1=18.79<[λ]=150满足；

单肢计算长度：l01=a1=50.00cm；

单肢回转半径：i1=4.89cm；

单肢长细比：λ1=l01/i1=50.00/4.89=10.22<0.7λmax=0.7×18.79=13.15；

因截面无削弱，不必验算截面强度。

五、整体格构柱基础验算

1、格构柱基础力学参数

Ix1=78953.53cm4An1=196.28cm2

W1=4059.31cm3ix1=20.06cm

格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：

An2=An1×4=196.28×4=785.12cm2；

ix2=(Ix2/An2)0.5=(12780379.26/785.12)0.5=127.59cm；

2、格构柱基础平面内整体强度

N/An+Mx/(γx×W)=2127.00×103/(785.12×102)+1500.00×106/(1.0×101431.58×103)=41.88N/mm2

格构式基础平面内稳定满足要求。

3、格构柱基础整体稳定性验算

L0x2=lo=2.00m；

λx2=L0x2/ix2=2.00×102/127.59=1.57；

An2=785.12cm2；

Ady2=2×49.07=98.14cm2；

λ0x2=(λx22+40×An2/Ady2)0.5=(1.572+40×785.12/98.14)0.5=17.96；

查表：φx=0.94；

NEX'=π2EAn2/1.1λ0x22

NEX=450026.57N；

格构式基础整体稳定性满足要求。

λmax=λ0x2=17.96<[λ]=150满足；

单肢计算长度：l02=a2=100.00cm；

单肢回转半径：ix1=20.06cm；

单肢长细比：λ1=l02/ix1=100.00/20.06=4.99<0.7λmax=0.7×17.96=12.57；

因截面无削弱，不必验算截面强度。

根据以上的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值；

N=885.30kN；

桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：

其中，γo－建筑桩基重要性系数，γo=1.00；

fc－混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；

A－桩的截面面积，A=πd2/4=0.50m2；

则，1.00×885.30=885.30kN<14.30×0.50×103=7150.00kN；

经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！

七、桩竖向极限承载力验算

单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算：

R=ηsQsk/γs+ηpQpk/γp

Qsk=u∑qsikli

其中R－最大极限承载力；

Qsk－单桩总极限侧阻力标准值；

Qpk－单桩总极限端阻力标准值；

ηs,ηp－分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数；

γs,γp－分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数；

qsik－桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；

qpk－极限端阻力标准值；

u－桩身的周长，u=πd=2.51m；

Ap－桩端面积,Ap=0.50m2；

li－第i层土层的厚度；

各土层厚度及阻力标准值如下表:

序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称

140.005.000.00淤泥

222.0020.00230.00粉质粘土

34.0030.00500.00中砂

41.0036.001000.00圆砾

512.0042.001800.00卵石

由于桩的入土深度为69.00m,所以桩端是在第5层土层。

已知：桩中心距：Sa=a=3.00m，桩直径：d=0.80m，承台宽度：Bc=5.00m，桩入土长度：l=69.00m

由Sa/d=3.00/0.80=3.75，Bc/l=5.00/69.00=0.07

查表得：ηs=1.13，ηp=1.20

R=1508.62kN>885.30kN，桩的竖向极限承载力满足要求!

As=πd2/4×0.65%=3.14×8002/4×0.65%=3267mm2

经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！

桩不受拉力，不计算这部分配筋，只需构造配筋！

配筋值：HRB335钢筋，10根16。实际配筋值3418.7mm2。

依据《建筑桩基设计规范》

宏钢水塔施工方案(图完)1、格构柱端锚入混凝土承台长度不小于900；混凝土强度等级不小于C35；

2、格构柱锚入桩基中的长度不小于4000mm，并需增加箍筋和主筋数量，确保焊接质量桩混凝土等级不小于C30；

3、吊（插）入桩孔时，应控制钢构柱的垂直与水平二个方向的偏位。特别需防止浇捣混凝土后钢构柱的偏位，施工方案中必须有防偏位措施（采用模具等定位方法）。

4、钢构柱应在工厂制作，成品后运往工地。现场焊接水平杆与斜撑杆（柱间支撑）等构件，必须持有焊接上岗证，原则上仍应由生产厂家派员施焊。

5、单肢钢构柱内部需留有足够空间GB 12319-2022标准下载，浇捣混凝土中应采取有效手段保证混凝土的填充率达到95%以上。

6、开挖土方时，塔机钢构柱周围的土方应分层开挖，钢构柱之间的水平与斜撑杆（或柱间支撑），连接板等构件，必须跟随挖土深度而及时设置并焊接。

7、塔机使用中，要经常观察钢筋混凝土连接块的变形情况；经常观察地脚螺栓松动情况，随时拧紧；经常观察塔机的垂直度，发现超差及时纠正。