施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

丽都国际中心工程大梁模板施工方案

3）拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。

4）模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设置围栏，其内不得有其他工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛抛掷。

5）拆模的顺序和方法应该按模板的设计规定进行。当设计无规定事，可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔TB／T 3475.11-2018 机车、动车组用柴油机零部件 第11部分：燃油电喷控制器，应按规定地点堆放。

6）多人同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站在安全处。

7）高处拆模板时，应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。

8）在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时应补设临时支撑。拆模时，应逐快拆卸，不得成片撬落或拉倒。

9）拆模如遇到中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。

10）已拆除了模板的机构，应在混凝土强度达到涉及强度值后方可承受全部设计荷载。若在未达到设计强度之前，需在结构上加置施工荷载时，应另行核算，强度不足时，应加设临时支撑。

11）遇6级或6级以上大风时，应暂停室外的高处作业。雨后应先清扫施工现场积水，方可进行工作。

12）拆除有洞口模板时，应采取防止操作人员坠落的措施洞口模板拆除后，应按国家现行标准《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80的有关规定及时进行防护。

1）当拆除模板时，应在其下面临时搭设防护支架，使所拆模板先落在临时防护支架上。

2）当立柱的水平拉杆超出2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。

3）当拆除大于6m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。

4）对于多层楼板模板的立柱，当上层及以上楼板正在浇筑混凝土时，下层楼板立柱的拆除，应根据下层楼板结构混凝土强度的实际情况。

5）拆除平台、楼板下的立柱时，作业人员应站在安全处。

6）对已拆下的模板、立柱及其他零配件应及时运到指定的地点。

柱模板拆除应分别采用分散和分片2种方法。

分散拆除的顺序应为：拆除拉杆或斜撑、自上而下拆除柱楞或横楞拆除竖楞，自上而下拆除配件及模板、运走分类堆放、清理、拔钉、钢模维修、刷防锈油或脱模剂、入库备用。

分片拆除顺序应为：拆除全部支撑系统、自上而下拆除柱箍筋及横楞拆掉柱角U形卡、分2片或4片拆除模板、原地清理、刷防锈油或脱模剂、分片运至新支模地点备用。

柱子拆下的模板及配件不得向地面抛掷。

梁、板模板应先拆梁侧，在拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。

跨度大于8m的梁式结构，应按设计规定的程序和方式从中心沿环圈对称向外或从跨中对称向两边均匀放松模板支架立柱。

拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行作业。

拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板妥善传递或用绳钩放置地面。

严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模。

待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油或脱模剂，入库备用。

1.安装现浇结构的上层模板及其支撑时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，立柱应铺设垫板。

2．涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。

3.钢管、配件应有产品说明书及出厂合格证。

4.有弯曲、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂的钢管不得使用。

1．模板安装的一般要求，观察检查。

(1)模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，模板内无积水；

(2)模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；

(3)浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；

2．模板应平整光洁，不得产生影响混凝土表明质量的，粗糙、麻面。观察检查。

3.本工程现浇钢筋混凝土粱、板，起拱高度为跨度的1.5‰。水准仪、拉线和尺量检查．

4．固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差符合规定。尺量检查。

5.现浇结构模板安装的偏差符合规定。经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检查。

6.模板安装的允许偏差应符合下表中规定。

预埋钢板中心线位置(mm)

预埋管、预留孔中心线位最(mm)

底模上表面标高(mm)

相邻两扳表面高低差(mm)

（四）、模板拆除质量应符合的规定

底模及其支撑拆除时的混凝土强度应符合设计要求；或符合下表规定。

检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求达到100％。

1、侧模拆除时的混疑土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。

2、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支撑宜分散堆放并及时清运。按拆模方案观察检查。

项目部准备在现场采用水平仪及经纬仪进行施工过程自我监测。

1、监测项目：支架沉降和水平位移，以及支承地面稳定性沉降观测。

2、测点布设：在1/2跨位置，每个监测剖面布设二个支顶水平位移监测点、三个支顶沉降观测点。

3、监测频率：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量。

梁的支架沉降位移预警值取8mm，沉降位移允许值取10mm；梁的支架水平位移预警值取5mm，水平位移允许值取8mm。

5、注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢等应做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。

550X2300梁模板支撑计算书

结构楼板厚180mm，梁宽b=550mm，梁高h=2300mm，层高5.70m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.00m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48钢管:横向间距500mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值

侧模自重0.3kN/m2×(0.55+2.30)×1.2=1.026kN/m

②砼自重24.0kN/m3×0.55×2.30×1.2=36.4kN/m

③钢筋荷载1.5kN/m3×0.50×2.50×1.2=2.25kN/m

④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.50×1.4=1.4kN/m

梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=41.1kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2q2=33kN/m

第一层龙骨间距L=225mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=400mm。

W=bh2/6=500×182/6=27000mm3，I=bh3/12=500×183/12=243000mm4。

σ=Mmax/W=216505/27000=8.02N/mm2

梁底模抗弯强度σ=8.02N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.606

Vmax=KVq1L=0.606×40.73×225=5554N=5.55kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×5554/(2×500×18)=0.93N/mm2

梁底模抗剪强度τ=0.93N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q2=33.43kN/m；挠度系数Kυ=0.644

υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×32.77×2254/(100×6000×194400)=0.46mm

[υ]=L/250=225/250=0.90mm

梁底模挠度υmax=0.46mm＜[υ]=0.90mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

钢管横向间距L=500mm，C=400mm、γ=400/500=0.80。

第一层龙骨采用木枋b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=40.73×225/500=18.33kN/m

P板重量=1.2×(板厚度×18＋模板重)＋1.4×活载

=1.2×(0.25×18+0.30)+1.4×2.50=9.26kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=500/1000×225/1000×11.36=1.041kN

Mmax=Mq＋Mp=(0.57+0.05)×106=620000N.mm=0.62kN.m

σ=Mmax/W=620000/85333=7.38N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=7.38N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

Vmax=0.5×q×梁宽/P=0.5×18.33×550/1000+1.041=6.074kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×6.074×1000/(2×80×80)=1.39N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=1.39N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=32.77×225/550=14.75N/mm

υmax=υq＋υp=0.37+0.05=0.42mm

[υ]=L/250=550/250=2.20mm

第一层龙骨挠度υmax=0.42mm＜[υ]=2.00mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

钢管纵向间距600mm，计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢管，Φ48×3.0；

W=8980.00mm3，I=215600.00mm4，A=4.24cm2；

P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×18.33×500/1000+1.278=5860N=5.86kN

弯矩系数KM=0.291

Mmax=KmPL=0.291×5.86×1000×600=1023156N.mm=1.02kN.m

σ=Mmax/W=988236/8980=113.94N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=113.94N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=1.608

Vmax=KVP=1.608×5.86=9.42kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×9.42×1000/(2×2×424.00)=16.66N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=16.66N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=2.469

P'=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×14.75×500/1000+1.278=4.97kN

υmax=KυP’L3/（100EI）=2.469×4.97×1000×6003/(100×206000×215600)=0.58mm

[υ]=L/250=600/250=2.40mm

第二层龙骨挠度υmax=0.58mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.000

每根钢管承载NQK1=3.000×4720=14159N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.50×0.60×1000=420N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=14159+420=14579N

钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×10.5×1000=342N

水平拉杆8层,拉杆重量=8×1.10×0.0326=287N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×8=117N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=342+287+117=746N

钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×746+14579=15474N

(2)钢管立杆长细比验算

L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94.34

钢管立杆长细比94.34＜150,满足要求。

(3)钢管立杆稳定性验算

=0.634,P=N/(
A)=15474/(0.634×424.00)=57.56N/mm2

钢管立杆稳定性计算57.56N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

4.立杆基地承载力验算

立杆基础底面的平均压力必须符合下式要求:P≤fg

P=N/A=15.47/0.20=77.35kN/m2

fg=kcfgk=1.00×100.00=100.00kN/m2

立杆基础地面的平均压力P=77.35kN/m2＜100.00kN/m2,满足要求。

F1=0.22γ×200/（T+15）β1β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)

F2=γH=24×梁高=24×2.50=60.00kN/m2

F1、F2两者取小值F=45.75kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.91m。

荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位

①新浇混凝土的侧压力F　　　45.75　kN/m2　γG=1.2　54.90　kN/m2

②振捣混凝土产生的荷载Q2K　4.00　　kN/m2　　γQ=1.4　　5.60　kN/m2

梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　73.50kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　33.94kN/m2

取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；

W=bh2/6=2250×182/6=121500mm3，I=bh3/12=2250×183/12=1093500mm4。

σ=Mmax/W=1562841/121500=12.86N/mm2

侧模抗弯强度σ=12.86N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×165.38×300/1000=30.07kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×30.07×1000/(2×18×2250)=1.11N/mm2

侧模抗剪强度τ=1.11N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×76.365×3004/(100×6000×1142100)=0.46mm

[υ]=L/250=300/250=1.20mm

侧模挠度υmax=0.46mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

对拉螺栓受力13.45kN＜容许拉力17.80kN,满足要求。

计算跨度470mm；跨数5跨。木枋尺寸b=80mm，h=80mm；

W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

σ=Mmax/W=420980/85333=4.93N/mm2

侧肋抗弯强度σ=4.93N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.606

基础设施项目(一期）Ⅲ标段总承包工程（技术标）投标文件施工组织设计Vmax=KVqL=0.606×18.15×470/1000=5.17kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×5.17×1000/(2×80×80)=1.21N/mm2

侧肋抗剪强度τ=1.21N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q，=45.75×300/1000=13.73N/mm；挠度系数Kυ=0.644

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×13.73×4704/(100×9000×3413333)=0.14mm

宝安区西乡大道107国道立交桥工程投标文件施工组织设计[υ]=L/250=470/250=1.88mm

侧肋挠度υmax=0.14mm＜[υ]=1.88mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：