施工组织设计下载简介
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淮南某高层模板及高支模施工方案（木质胶合板 满堂脚手架）_secretE——面板的弹性模量，E=6000.0N/mm2；
I——面板截面惯性矩I=400.0×18.0×18.0×18.0/12=194400.0mm4；
经过计算得到v=0.677×(67.350×0.40)×200.04/(100×6000×194400.0)=0.250mm
[v]面板最大允许挠度嘉兴市名典公寓施工组织设计方案，[v]=200.000/250=0.80mm；
面板的最大挠度满足要求!
竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
其中q——强度设计荷载(kN/m)；
q=(1.2×67.35+1.4×3.00)×0.20=17.00kN/m
d为柱箍的距离，d=400mm；
经过计算得到最大弯矩M=0.10×17.004×0.40×0.40=0.272kN.M
竖楞方木截面抵抗矩W=50.0×100.0×100.0/6=83333.3mm3
经过计算得到=M/W=0.272×106/83333.3=3.265N/mm2
竖楞方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.6×0.400×17.004=4.081kN
截面抗剪强度计算值T=3×4081/(2×50×100)=1.224N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
竖楞方木抗剪强度计算满足要求!
其中q——混凝土侧压力的标准值，q=67.350×0.200=13.470kN/m；
E——竖楞方木的弹性模量，E=9500.0N/mm2；
[v]竖楞方木最大允许挠度，[v]=400.000/250=1.60mm；
竖楞方木的最大挠度满足要求!
本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
钢柱箍的规格:圆钢管φ48×3.5mm；
钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；
钢柱箍截面惯性矩I=12.19cm4；
其中P——竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P=(1.2×67.35+1.4×3.00)×0.20×0.40=6.80kN
B方向柱箍剪力图(kN)
B方向柱箍弯矩图(kN.m)
B方向柱箍变形图(kN.m)
最大弯矩M=1.291kN.m
最大支座力N=24.387kN
最大变形v=0.393mm
其中Mx——柱箍杆件的最大弯矩设计值,Mx=1.29kN.m；
x——截面塑性发展系数,为1.05；
W——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩,W=10.16cm3；
柱箍的强度设计值(N/mm2):[f]=205.000
B边柱箍的强度计算值f=127.04N/mm2；
B边柱箍的强度验算满足要求!
经过计算得到v=0.393mm
[v]柱箍最大允许挠度，[v]=450.000/400=1.13mm；
柱箍的最大挠度满足要求!
六、B方向对拉螺栓的计算
其中N——对拉螺栓所受的拉力；
A——对拉螺栓有效面积(mm2)；
f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺拴的强度要大于最大支座力24.39kN。
经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要大于16mm!
其中P——竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P=(1.2×67.35+1.4×3.00)×0.20×0.40=6.80kN
H方向柱箍剪力图(kN)
H方向柱箍弯矩图(kN.m)
H方向柱箍变形图(kN.m)
最大弯矩M=1.428kN.m
最大支座力N=22.674kN
最大变形v=1.070mm
其中M——柱箍杆件的最大弯矩设计值,M=1.43kN.m；
W——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩,W=10.16cm3；
柱箍的强度设计值(N/mm2):[f]=205.000
H边柱箍的强度计算值f=140.53N/mm2；
H边柱箍的强度验算满足要求!
经过计算得到v=1.070mm
[v]柱箍最大允许挠度，[v]=533.333/400=1.33mm；
柱箍的最大挠度满足要求!
八、H方向对拉螺栓的计算
其中N——对拉螺栓所受的拉力；
A——对拉螺栓有效面积(mm2)；
f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺拴的强度要大于最大支座力22.67kN。
经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要大于16mm!
5、1200×1200×4800柱模板支撑计算书
柱模板的截面宽度B=1200mm，B方向对拉螺栓2道，
柱模板的截面高度H=1200mm，H方向对拉螺栓2道，
柱模板的计算高度L=4800mm，
柱箍间距计算跨度d=400mm。
柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm，间距200mm。
柱箍采用圆钢管φ48×3.5，每道柱箍2根钢箍，间距400mm。
柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。
二、柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.774h；
T——混凝土的入模温度，取38.000℃；
V——混凝土的浇筑速度，取6.000m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.800m；
1——外加剂影响修正系数，取1.200；
2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=67.350kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=67.350kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3.000kN/m2。
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
其中q——强度设计荷载(kN/m)；
q=(1.2×67.35+1.4×3.00)×0.40=34.01kN/m
d——竖楞的距离，d=200mm；
经过计算得到最大弯矩M=0.10×34.008×0.20×0.20=0.136kN.M
面板截面抵抗矩W=400.0×18.0×18.0/6=21600.0mm3
经过计算得到=M/W=0.136×106/21600.0=6.298N/mm2
面板的计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.6×0.200×34.008=4.081kN
截面抗剪强度计算值T=3×4081/(2×400×18)=0.850N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求!
其中q——混凝土侧压力的标准值，q=67.350×0.400=26.940kN/m；
E——面板的弹性模量，E=6000.0N/mm2；
I——面板截面惯性矩I=400.0×18.0×18.0×18.0/12=194400.0mm4；
经过计算得到v=0.677×(67.350×0.40)×200.04/(100×6000×194400.0)=0.250mm
[v]面板最大允许挠度，[v]=200.000/250=0.80mm；
面板的最大挠度满足要求!
竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
其中q——强度设计荷载(kN/m)；
q=(1.2×67.35+1.4×3.00)×0.20=17.00kN/m
d为柱箍的距离，d=400mm；
经过计算得到最大弯矩M=0.10×17.004×0.40×0.40=0.272kN.M
竖楞方木截面抵抗矩W=50.0×100.0×100.0/6=83333.3mm3
经过计算得到=M/W=0.272×106/83333.3=3.265N/mm2
竖楞方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.6×0.400×17.004=4.081kN
截面抗剪强度计算值T=3×4081/(2×50×100)=1.224N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
竖楞方木抗剪强度计算满足要求!
其中q——混凝土侧压力的标准值，q=67.350×0.200=13.470kN/m；
E——竖楞方木的弹性模量，E=9500.0N/mm2；
[v]竖楞方木最大允许挠度，[v]=400.000/250=1.60mm；
竖楞方木的最大挠度满足要求!
本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
钢柱箍的规格:圆钢管φ48×3.5mm；
钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；
钢柱箍截面惯性矩I=12.19cm4；
其中P——竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P=(1.2×67.35+1.4×3.00)×0.20×0.40=6.80kN
B方向柱箍剪力图(kN)
B方向柱箍弯矩图(kN.m)
B方向柱箍变形图(kN.m)
最大弯矩M=0.931kN.m
最大支座力N=17.802kN
最大变形v=0.452mm
其中Mx——柱箍杆件的最大弯矩设计值,Mx=0.93kN.m；
x——截面塑性发展系数,为1.05；
W——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩,W=10.16cm3；
柱箍的强度设计值(N/mm2):[f]=205.000
B边柱箍的强度计算值f=91.59N/mm2；
B边柱箍的强度验算满足要求!
经过计算得到v=0.452mm
[v]柱箍最大允许挠度，[v]=400.000/400=1.00mm；
柱箍的最大挠度满足要求!
六、B方向对拉螺栓的计算
其中N——对拉螺栓所受的拉力；
A——对拉螺栓有效面积(mm2)；
f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺拴的强度要大于最大支座力17.80kN。
经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要大于14mm!
其中P——竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P=(1.2×67.35+1.4×3.00)×0.20×0.40=6.80kN
H方向柱箍剪力图(kN)
H方向柱箍弯矩图(kN.m)
H方向柱箍变形图(kN.m)
最大弯矩M=0.931kN.m
最大支座力N=17.802kN
最大变形v=0.452mm
其中M——柱箍杆件的最大弯矩设计值,M=0.93kN.m；
W——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩,W=10.16cm3；
柱箍的强度设计值(N/mm2):[f]=205.000
H边柱箍的强度计算值f=91.59N/mm2；
H边柱箍的强度验算满足要求!
经过计算得到v=0.452mm
[v]柱箍最大允许挠度，[v]=400.000/400=1.00mm；
柱箍的最大挠度满足要求!
泸定县彝海路改造提升工程施工组织设计.docx八、H方向对拉螺栓的计算
其中N——对拉螺栓所受的拉力；
A——对拉螺栓有效面积(mm2)；
f——对拉螺栓的抗拉强度设计值湖南省危险性较大的分部分项工程专项施工方案专家论证管理办法，取170N/mm2；
对拉螺拴的强度要大于最大支座力17.80kN。
经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要大于14mm!