施工组织设计下载简介

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垂直度误差值δ（mm）

8、当标准节装到要求的高度后（比结构高出6米），将天轮安装好，并用钢丝绳挂好配重，调节好长度。

9、设限位碰块的安装GB／T 39934-2021 家具中挥发性有机化合物的筛查检测方法 气相色谱-质谱法.pdf，保证安全运行。

10、安装完后进行全面检查各紧固件的紧固情况，检查各限位，电气联锁装置动作是否正确无误。

11、经检查无误后，搭设转料平台，平台的搭设应平整、稳固，保证上下方便。

12、全部工序完成后，报安监部门验收、验收合格后方可投入使用。

1、在安装期间，绝对不准许与安装工作无关的人员使用升降机。

2、驱动吊笼运行必须将加节按钮盒移至吊笼顶部操纵，不允许在吊笼内操纵。

3、不允许在五级风以上恶劣气候条件下进行安装。

4、利用设置在吊笼顶部的吊杆进行吊装时，最大起重量为180kg，不得超载。

5、任何人不准站在悬吊物下，或在悬吊物下行走。

6、安装吊杆上有悬挂物时，不得开动吊笼。

7、吊笼运行时，人员的头部、手及装运的物体绝对不准伸出吊笼护栏。

8、各工种人员必须服从指挥，紧密配合，严格遵守本工种安全操作规程。

9、安装完试验前，须将吊笼上升到安全高度，以确保吊笼在试验时，不会撞主缓冲弹簧。

10、试验时，吊笼中和围栏内不准有人，采用地面操纵。

11、每次试验后，防坠安全器必须正确及时地复位。

为了使基础免受雨水浸泡，在基础四周做排水沟，排水沟宽300mm，深度为200mm，并设400×400×400集水坑，下雨后基坑内的雨水及时抽走。见下图：

1.排水沟、集水井采用页岩砖砌筑，所有外露表面均采用1：2水泥砂浆进行抹面；

2.每个楼座配备两台2.0KW的泥浆泵。

十一、电梯使用期间的观测

1、电梯安装完后进行沉降观测，并做好测量记录，前期使用每天不少于2次观测，以后视沉降情况确定观测时间。

2、降雨后必须立即观测，如发现有问题，立即报告项目部，以便及时进行处理，防止事故的发生。

十二、电梯使用期间，操作安全注意事项

1、操作人员必须受过专业培训，能熟练地操作升降机。

2、持有劳动部门认可的施工升降机架驶执照方可操作。

3、五级以上大风，不得操作升降机。

4、在未保养和维修前不能操作升降机。

5、在未经日常检查前不能操作升降机。

6、吊笼载荷和乘客超过标牌规定数时不能操作升降机。

7、发现故障或危及安全的情况时，应立即报告现场的安全负责人，在未排除故障前不得操作升降机。

8、在修理或更换部件时不得操作升降机。

9、坚持定期的检查和保养制度。

11、升降机严禁带病工作。

十三、拆卸时的安全注意事项

1、拆卸的方式.顺序和安装的方式顺序相反。

2、在拆除区域周围用警戒绳围住，挂上“注意头顶掉物”的标牌。

3、在拆卸期间，不允许与拆卸工作无关的人员使用升降机。

4、不要让任何人站在悬吊物下。

5、在拆下的部件被吊入到吊笼顶板上之前，不准驱动升降机吊笼。

6、在吊笼运行时，不允许将被拆卸部件悬挂在安装吊杆上。

7、电气拆卸必须持证的电气施工员方可拆卸。

十四、进楼层平台脚手架的计算

落地式扣件钢管脚手架计算书

双排脚手架，搭设高度90.0米，84.0米以下采用双管立杆，84.0米以上采用单管立杆。

立杆的纵距1.40米，立杆的横距1.30米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距0.95米。

钢管类型为
48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距1.90米，水平间距2.80米。

施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑5层施工。

脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设30层计算。

栏杆采用冲压钢板，荷载为0.11kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。

脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。

基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。

地基承载力标准值435kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.50。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.400/3=0.163kN/m

活荷载标准值Q=2.000×1.400/3=0.933kN/m

荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.163+1.4×0.933=1.549kN/m

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

M=1.549×1.3002/8=0.327kN.m

=0.327×106/4491.0=72.851N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.163+0.933=1.135kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×1.135×1300.04/(384×2.06×105×107780.0)=1.901mm

小横杆的最大挠度小于1300.0/150与10mm,满足要求!

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值P1=0.038×1.300=0.050kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.300×1.400/3=0.212kN

活荷载标准值Q=2.000×1.300×1.400/3=1.213kN

荷载的计算值P=(1.2×0.050+1.2×0.212+1.4×1.213)/2=1.007kN

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×(1.2×0.038)×1.4002+0.267×1.007×1.400=0.384kN.m

=0.384×106/4491.0=85.398N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.038×1400.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.05mm

集中荷载标准值P=(0.050+0.212+1.213)/2=0.738kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=1.883×737.793×1400.003/(100×2.060×105×107780.000)=1.72mm

V=V1+V2=1.762mm

大横杆的最大挠度小于1400.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×1.400=0.054kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.300×1.400/2=0.318kN

活荷载标准值Q=2.000×1.300×1.400/2=1.820kN

荷载的计算值R=1.2×0.054+1.2×0.318+1.4×1.820=2.995kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1381

NG1=0.138×90.000=12.428kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×30×1.400×(1.300+0.200)/2=11.025kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11

NG3=0.110×1.400×30/2=2.310kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.400×90.000=0.630kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=26.393kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×5×1.400×1.300/2=9.100kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us——风荷载体型系数：Us=0.600

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.250×0.600=0.236kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×26.393+0.85×1.4×9.100=42.500kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×26.393+1.4×9.100=44.411kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.236×1.400×0.950×0.950/10=0.036kN.m

五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=44.411kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.550；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.550×0.950=1.701m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

——由长细比，为1701/16=107；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.545；

　　
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=44411/(0.55×424)=192.353N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=42.500kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.550；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.550×0.950=1.701m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

——由长细比，为1701/16=107；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.545；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.036kN.m；

　　
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=42500/(0.55×424)+36000/4491=191.986N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=13.965kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=9.100kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.138kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=107.622米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=13.965kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=9.100kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.138kN/m；

　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.030kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=108.134米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.236kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=1.90×2.80=5.320m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000

经计算得到Nlw=1.760kN，连墙件轴向力计算值Nl=6.760kN

连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]

其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=20.00/1.60的结果查表得到
=0.97；

A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=84.157kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件双扣件连接示意图

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=177.65

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=44.41

A——基础底面面积(m2)；A=0.25

fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=217.50

地基承载力设计值应按下式计算

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.50

fgk——地基承载力标准值；fgk=435.00

地基承载力的计算满足要求!

九、脚手架配件数量匡算:

扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；

根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：

小横杆数(根)N1=1.1×(90/1.9+1.5)×6=323

直角扣件数(个)N2=2.2×(90/0.95+1.5)×6=1270

对接扣件数(个)N3=1177.58/4=295

旋转扣件数(个)N4=0.3×1177.58/4=89

倒虹吸、暗渠闸房上部结构施工方案.doc根据以上公式计算得长杆总长1177.58；小横杆323根；直角扣件1270个；对接扣件295个；

旋转扣件89个；脚手板11.65m2。

平台架体基底土方采用三七灰土分层回填夯实，地面采用C15砼硬化，厚度不小于200mm。

架体四周采用密目网封闭；

架体四周设置排水沟，将雨水排出架体区域。

架体搭设严格按计算书要求进行《建筑工程施工质量检查岗位手册》（第四稿修改版）.pdf，架体上严禁堆放施工用的材料,仅作为施工通道使用。