施工组织设计下载简介

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敦煌国际酒店项目1#楼连廊幕墙脚手架施工方案

1）在下列情况下，必须对脚手架进行检查

a、在六级大风和大雨后

b、停用超过二个月RISN-TG028-2017标准下载，复工前。

a、各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计的要求；

b、扣件螺丝是否松动；

c、安全防护措施是否符合要求。

6、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。

7、脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。

8、搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。

1、脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。

2、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，做好可靠的安全接地处理。

3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。

5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。

6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。

7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。

8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。

9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。

10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过2层。

11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。

12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。

1、钢管刷漆前，首先要将基底清理干净。不得留存混凝土残渣，棉绳等杂物；对于管壁个别部位存在变形、凸起的（不影响使用功能），要先进行修复；有锈迹的管件必须进行除锈。

2、管材刷漆要求达到“不漏底、不流坠”；色泽鲜亮，涂刷均匀；色界要分明，色宽要一致；管面平顺干净，漆面浑然天成。

3、立杆、水平杆为通体黄色；剪刀撑为红白相间，色宽600mm；踢脚板为红白相间，板宽18mm,色宽200mm；护角为红白相间，板宽（侧板）200mm，色宽200mm；临边防护栏杆为红白相间，色宽600mm。

1、扫地杆是从立杆200mm高处向下搭设，纵上横下(其余位置均为横上纵下)。每个主节点处必须设置小横杆（以前规范要求距主节点处150mm现在已取消）。

3、架体步距要求1.8m，跨距根据脚手架方案决定。步距内设置4道水平杆(2道大横杆2道扶手)；不准采用花扣（缺扣件），不准搭设花架（缺小横杆）。

4、铺设木跳板、钢跳板时，水平杆设置2根，小横杆在主节点处宜设置在横杆上；使用钢板网时，水平杆设置4根，小横杆宜设置在立杆上。

5、立杆、水平杆只允许对接，不得采用搭接；剪刀撑只允许搭接，不得采用对接。

6、同跨或同步内相邻接头间距不得小于500mm。

7、架体结构要求横平竖直，跨距、步距尺寸误差不得大于20mm。

8、所有水平杆件，不论是阳角、阴角，扣件叶盖边缘距杆件端头的距离为100mm，误差不得大于10mm。

9、大角必须内设网杆，外设护角。

10、架体端头必须按照架体结构搭设水平杆，张挂密目网封闭。

1、高于10米的架体设置1道水平防护网，张挂在脚手板的下面；大于10米且小于20米的架体应设置2道。（高度过半时设置1道，操作层脚手板下面设置1道）

2、水平防护网必须满设，不得出现漏设或漏绑现象。

3、水平防护网必须用棉绳绑扎。

1、踢脚板宽度为180mm，从第二部起设置，在每2步设置1道。

2、踢脚板的接长宜采用搭接法，刚性连接，油漆为红白相间，色宽为200mm。

3、安装完成的踢脚板必须符合连续、牢固、顺直、平整。

4、阳角外侧设置护角，侧边板宽为200mm，色宽200mm，刷红白相间油漆。

2、剪刀撑的搭设宜采用平行搭法（分段法整体性较差），杆件必须与立杆用转向扣件连接，根部落地。

3、剪刀撑搭设必须符合横向到边，由底至顶连续设置的要求。

4、剪刀撑的接长必须采用搭接法，搭接长度不得小于1米，搭接处转向扣件不得少于3个；杆件延长向逢水平杆扣水平杆，逢立杆扣立杆。

5、高度在24m 以下的封闭型双排脚手架可不设横向斜撑，高度在24m以上的封闭型脚手架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6 跨距设置一道。

现场密目网必须用棉绳绑扎。

2、密目网挂设的强度以1KN冲击力凹陷深度不超过30mm为标准。

3、密目网的安装不得采用跳孔法绑扎，搭接长度不宜超过200mm。

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

双排脚手架，搭设高度7.5米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.20米，内排架距离结构0.60米，立杆的步距1.80米。

钢管类型为φ48×2.8，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距2.40米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。

脚手板采用钢板网，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。

脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。

基本风压0.35kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。

地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m

脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.000/2=0.175kN/m

活荷载标准值 Q=3.000×1.000/2=1.500kN/m

静荷载的计算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.175=0.253kN/m

活荷载的计算值 q2=1.4×1.500=2.100kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1=(0.08×0.253+0.10×2.100)×1.2002=0.331kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=0.390×106/4248.0=91.851N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

静荷载标准值 q1=0.036+0.175=0.211kN/m

活荷载标准值 q2=1.500kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.211+0.990×1.500)×1200.04/(100×2.06×105×101950.0)=1.607mm

大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值 P1=0.036×1.200=0.043kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.000×1.200/2=0.210kN

活荷载标准值 Q=3.000×1.000×1.200/2=1.800kN

荷载的计算值 P=1.2×0.043+1.2×0.210+1.4×1.800=2.823kN

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.036)×1.0002/8+2.823×1.000/4=0.711kN.m

σ=0.711×106/4248.0=167.398N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.036×1000.004/(384×2.060×105×101950.000)=0.022mm

集中荷载标准值 P=0.043+0.210+1.800=2.053kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=2052.600×1000.0×1000.0×1000.0/(48×2.06×105×101950.0)=2.036mm

V=V1+V2=2.058mm

小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值 P1=0.036×1.000=0.036kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.000×1.200/2=0.210kN

活荷载标准值 Q=3.000×1.000×1.200/2=1.800kN

荷载的计算值 R=1.2×0.036+1.2×0.210+1.4×1.800=2.815kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.0929

NG1 = 0.093×7.500=0.697kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用钢板网脚手板，标准值为0.35

NG2 = 0.350×2×1.200×(1.000+0.600)/2=0.672kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、脚手板挡板，标准值为0.17

NG3 = 0.170×1.200×2=0.408kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010

NG4 = 0.010×1.200×7.500=0.090kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 1.867kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×1×1.200×1.000/2=1.800kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.350

Uz —— 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000

Us —— 风荷载体型系数： Us = 0.600

经计算得到：Wk = 0.350×1.000×0.600 = 0.210kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：

N=1.2×1.867+0.9×1.4×1.800=4.508kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：

N=1.2×1.867+1.4×1.800=4.760kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

MW = 0.9×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

la —— 立杆的纵距 (m)；

h —— 立杆的步距 (m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩：

Mw=0.9×1.4×0.210×1.200×1.800×1.800/10=0.103kN.m

五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=4.760kN；

　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；

　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　 A —— 立杆净截面面积，A=3.974cm2；

　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；

λ —— 长细比，为3118/16=195

λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210 长细比验算满足要求!

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191；

　　 σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；

　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

σ=4760/(0.19×397)=62.568N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=4.508kN；

　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；

　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　 A —— 立杆净截面面积，A=3.974cm2；

　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；

λ —— 长细比，为3118/16=195

λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210 长细比验算满足要求!

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191；

　　 MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.103kN.m；

　　 σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；

　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

经计算得到 σ=4508/(0.19×397)+103000/4248=83.473N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：

其中 NG2k —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 1.170kN；

　 　 NQk —— 活荷载标准值， NQk = 1.800kN；

　 　 gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.093kN/m；

　 　 NXie —— 轴向力钢丝绳卸荷部分，　 NQk = 0.000kN；

　 　 σ —— 钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205.00N/mm2；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 104.695米。

考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：

其中 NG2k —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 1.170kN；

　 　 NQk —— 活荷载标准值， NQk = 1.800kN；

　 　 gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.093kN/m；

　　 Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.082kN.m；

　 　 NXie —— 轴向力钢丝绳卸荷部分，　 NQk = 0.000kN；

　 　 σ —— 钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205.00N/mm2；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 90.429米。

取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度 [H]=90.429米。

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No

其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw = 1.4 × wk × Aw

wk —— 风荷载标准值，wk = 0.210kN/m2；

Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:

Aw = 3.60×2.40 = 8.640m2；

No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000

经计算得到 Nlw = 2.540kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 5.540kN

根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = 0.85Ac[f]

根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0.85φA[f]

其中 φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=60.00/1.60的结果查表得到φ=0.90；

净截面面积 Ac = 3.97cm2；毛截面面积 A = 18.10cm2；[f] = 205.00N/mm2。

经过计算得到 Nf1 = 69.247kN

Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!

经过计算得到 Nf = 282.347kN

Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到 N1=5.540kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求!

连墙件扣件连接示意图

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

pk ≤ fg

其中 pk —— 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=14.67 (kPa)

Nk —— 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 1.87+1.80=3.67kN

A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25

fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00

ACR17CDX1101 电动汽车充电基础设施设计与安装图 集（安科瑞电气股份有限公司2017年5月）.pdf地基承载力设计值应按下式计算

fg = kc × fgk

其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40

fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 170.00

地基承载力的计算满足要求!

专业施工组织设计锅炉专业篇扣件脚手架计算满足要求！